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1.
本文综述了近年来硬质合金拉丝模表面改性和合金化的各种方法,并对硬质合金拉丝模模孔表面涂层性能的优化提出了展望。  相似文献   
2.
3.
冷拔钢丝表面裂纹形态及成因   总被引:1,自引:1,他引:0  
  相似文献   
4.
气门弹簧的几何尺寸主要有自由长度、外径、中径、内径、总圈数、有效圈数、节距和间距等,性能参数主要有疲劳强度、疲劳寿命、工作负荷和工作极限负荷。为了满足上述要求,除了对制造气门弹簧的材质及其性能有较高的要求之外,对钢丝的通条性能要求也很高。不同厂商生产的同等规格钢丝在同一台卷簧机上按相同工艺卷制气门弹簧时,其外形尺寸稳定性有时相差较大,具体表现为从卷簧机上出来的弹簧长度忽长忽短、垂直度时好时坏、圈径时大时小,弹簧同一部位的节距和间距大小不一,严重时甚至出现鼓包现象。  相似文献   
5.
对冷拉过程中产生黄裂的65Mn弹簧钢丝进行了金相、扫描电镜和电子探针分析。结果表明,横裂原因为盘条碳成份偏析,使组织产生明显的区域性差异,致使金条在拉拔时形变不协调而产生横裂。  相似文献   
6.
PHC管桩钢丝滞后断裂原因初探   总被引:1,自引:1,他引:0  
邢献强 《金属制品》1995,21(5):32-33,46
根据某厂生产实践,发现PHC管桩钢丝产品每1~2天就有1~2盘发生滞后断裂现象,就此搜集了若干例试样,进行组织、晶粒度、非金属夹杂物等项检测,从而探讨其滞后断裂原因。  相似文献   
7.
邢献强 《金属制品》2010,36(4):35-38
Φ8.0 mm 60Si2MnA热轧线材拉拔过程中有时出现频繁断丝。在其他化学成分变化较小,Mo质量分数分别为0.082%,0.078%,0.026%,0.005%时,前3种热轧线材显微组织中出现马氏体、贝氏体等异常组织。在850℃加热、保温15 min后,分别采用空冷、炉冷和油冷的工艺条件下,Mo质量分数分别为0.082%,0.078%的2个炉号试样直接空冷时,显微组织中出现异常组织,镶嵌后空冷,显微组织正常;Mo质量分数分别为0.026%,0.005%的2个炉号试样无论是直接空冷还是镶嵌后空冷,显微组织均正常。炉冷后,4个炉号试样的显微组织均正常;油冷后,4个炉号试样的显微组织均为正常的淬火组织马氏体加少量残余奥氏体。  相似文献   
8.
?6.5 mm 55SiCr淬回火弹簧钢丝热处理后探伤涂油前发生滞后断裂。对钢丝断裂样品化学成分、力学性能、断口形貌、晶粒度、表面质量和显微组织进行研究。钢丝断裂样品化学成分、力学性能满足标准要求,断口宏观形貌起伏较大,钢丝实际晶粒度为7.7级,淬回火弹簧钢丝显微组织为回火屈氏体加极少量小球状碳化物。结果表明,?6.5 mm 55SiCr淬回火弹簧钢丝滞后断裂主要是由于钢丝次表层存在较大尺寸非金属夹杂物引起的氢致滞后断裂。  相似文献   
9.
邢献强 《金属制品》2019,45(4):32-36
?1.8、3.2、6.0mm55SiCr冷拉钢丝经奥氏体化后分别在不同质量分数和温度的高分子聚合物水溶液中淬火,随后进行铅浴回火。试验表明:对于?1.8、3.2 mm 55SiCr弹簧钢丝来说,水溶性聚合物淬火介质温度在80~100℃、质量分数在6%~10%范围内,淬回火钢丝成品的力学性能均满足标准要求;对于?6.0mm 55SiCr弹簧钢丝来说,水溶性聚合物淬火介质温度在80~100℃,质量分数在6%~10%范围内,抗拉强度指标能满足标准要求,但断面收缩率值波动较大,有时偏低,具体原因有待深入研究。  相似文献   
10.
对?5.0 mm 55CrSi弹簧钢丝分别采用奥氏体化时间1.0, 1.5, 2.0, 2.5,3.0, 3.5 min加热处理后,进行铅浴回火,对钢丝相变规律进行研究。?5.0 mm 55CrSi冷拉钢丝在展开式连续生产线上进行淬回火热处理时,相变过程分为6个阶段:回复;小部分片状渗碳体转变为球状或短棒状;大部分片状渗碳体转变为球状或短棒状加局部出现奥氏体;奥氏体上分布较多残留球状未溶碳化物;残留球状碳化物溶解消失;奥氏体成分均匀化。  相似文献   
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