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1.
膨胀土动力性质的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
本文通过对静、动三轴试验的研究,探讨了重塑土在长期重复荷载下的动的应力─应交关系、动强度特性以及影响它们的主要因素,得到了累积塑性应变和循环次数的函数表达式以及临界动应力与围压、含水量等的关系,并同英国HeathDL的结果进行了对比.所得结果可供工程应用参考. 相似文献
2.
利用自主研制的土体冻融循环剪切试验仪,开展了温度和含水率影响下的青藏高原土体力学特性正交试验,从压缩特性、冻结和冻胀、剪切特性3个方面对土体进行分析。结果表明:土样压缩过程的法向位移随含水率的增大而增加,压缩量与法向应力关系可用双曲线模型进行描述。不同含水率的土体从0 ℃降至?12 ℃过程中均产生了土体冻结现象,含水率12%的土体发生冻胀时的温度集中在?3~?2 ℃范围内。温度越低,土体的应力软化特性越明显,且峰值剪切应力和残余剪切应力越大,土体在最佳含水率附近时峰值剪切应力最大。?12 ℃土体的法向位移变化规律在不同试验条件下均表现出剪胀特性,而12 ℃和0 ℃土体随着含水率的增加由胀缩特性并逐渐变化至完全以剪缩特性为主。内摩擦角随含水率和温度的增大而减小,黏聚力随温度的升高而减小,在最佳含水率附近最大。 相似文献
3.
为了揭示位于“V”形沟谷中的某座3级加筋土挡墙的变形规律,在现场实测数据的基础上,重点分析了高填方下3级加筋土高挡墙墙面板位移、墙后填土体沉降、高填方下路面沉降以及挡墙下涵洞底部沉降在施工期间和竣工后的变化情况。结果表明:①加筋土挡墙墙面板的水平位移、竖向位移以及墙后填土体的沉降主要发生在施工期间,且数值都比较大,竣工后1~2 a的时间内,其变形趋于稳定,但总的累积变形较大,说明加筋土挡墙能够适应较大变形的填方工程,这是其优势所在;②在“V”形沟谷中采用高填方下加筋土高挡墙的结构形式能满足路面沉降要求,高填方下的涵洞也是安全的;③由于挡墙筋带的特殊性,使得形成的加筋土挡墙具有锚定板挡墙和土钉墙的某些优点,既能约束墙内土体的变形,又能作为整体很好地同周围“V”形沟谷变形相协调,使得填方内应力重分布,路面沉降变形平缓过渡,未产生明显差异沉降,使用效果良好。这种挡墙结构在山区公路铁路建设中具有广阔的应用前景,值得推广。 相似文献
4.
桩-土界面剪切性状制约着桩基受力特性,对研究桩-土相互作用机理具有重要意义。利用改进后的直剪仪,进行海洋黏土与钢板、混凝土板的界面剪切试验,研究不同含水率、不同固结时间的海洋黏土与钢、混凝土界面的剪切应力-剪切位移关系。结果表明:界面剪切应力-剪切位移关系表现出较好的弹塑性关系,可用双曲线模型表示;随着法向应力增大、含水率减小和固结时间增长,界面峰值剪切应力增大,所需峰值剪切位移增加,峰值剪应力的增加集中在固结开始后的14 d内;界面摩擦角和界面黏聚力随含水率增加而减小,界面摩擦角受固结时间影响不大,集中在20°~23°范围内,界面黏聚力随固结时间增加而增大,且集中在固结开始后的14 d内。研究成果可为海洋桩基工程沉桩阶段阻力估算及数值模拟提供参考。 相似文献
5.
基于修正剑桥模型建立的不排水柱孔扩张解答仅适用于正常固结和弱超固结饱和黏土,不适用于严重超固结土和颗粒材料。采用统一状态参数模型(CASM)和Rowe剪胀方程推导土的弹塑性应力应变关系,结合大应变理论并引入辅助变量,用拉格朗日分析法推导了弹塑性土体有效应力和超孔隙水压力的相似解,在此基础上结合弹塑性区的边界条件,最终建立通用的饱和土中不排水柱孔扩张半解析解。计算结果表明,选择合适的间距比和应力-状态参数,所得结果与修正剑桥模型结果一致,并且对严重超固结土的计算结果更加合理;通过修正参数取值,该半解析解可用于更多类别饱和土中的不排水柱孔扩张计算。 相似文献
6.
雷胜友 《长安大学学报(建筑与环境科学版)》2000,17(3):10-13
回顾了回筋土的发展历史,从而将加筋材料分成两类,文中采用C,ψ值同时提高的方法分析了非柔性加筋材料加筋土的强度特性,并就有关问题作了讨论所得结果对工程应用具有指导意义。 相似文献
7.
影响有荷载膨胀率的因素分析 总被引:2,自引:0,他引:2
根据击实膨胀土在不同的荷载、含水量和压实度下的膨胀变形试验 ,分析了击实膨胀土在 3个因素下的膨胀变形规律 ,并通过考虑交互作用的正交试验设计 ,找出 3个因素的重要性大小 ,且两两无交互作用 ,从而推导出膨胀土地基的膨胀量的计算公式 . 相似文献
8.
膨胀土及其改良土静动力特性对比分析 总被引:8,自引:1,他引:8
研究了膨胀土及其改良土的基本物理性质,进行了膨胀土的静动三轴试验。通过资料对比,发现膨胀土的静应力-应变曲线呈硬化型,改良土的呈软化型,改良土的静强度和粘聚力比膨胀土的大:发现两类土的动应力都存在一个门槛值,由此将土体的变形分为稳定型及破坏型,得到了累积塑性变形与循环荷载次数间的关系表达式:还研究了两类土的骨干线、动弹性模量-动应变曲线的变化规律,未发现动荷载频率对土体变形有显著影响。 相似文献
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自 1968年法国工程师发明了加筋土技术以来 ,加筋土工程因具有多种优势而风靡全世界 ,它被广泛地应用于公路、铁路、港口、市政、民航等大型土木工程。 加筋土是由抗拉强度比较高的加筋材料及填料 (土 )组成 ,加筋材料分为柔性材料和非柔性材料 ,对于柔性筋的加筋土强度 ,一般认为其强度线平行于素土的强度线 ,其粘聚力比素土多一个增量。对于非柔性筋加筋土的强度 ,在文献 [1]中作过介绍 ,在强度表达式的推导过程中 ,其小主应力增量的计算分两步进行 ,第一步假设加筋土相对于不加筋土而言 ,只是粘聚力有提高 ,第二步认为加筋土相对于不加筋… 相似文献
10.
通过对原状膨胀土三轴剪切过程的CT扫描分析,结合CT数据及图像,发现其剪切受力破坏过程实际上是内部裂隙的扩张演化过程。在应力峰值之前,膨胀土的CT数一直在增加,同时CT数的方差减小,表明膨胀土的密度不断增加,在三向应力作用下,膨胀土变得相对均匀了;在峰值之后,情况正好相反,CT数一直在变小,CT数的方差变大,表明其密度不断减小,裂隙变得相对不均匀。裂隙是由中心向中部或边缘扩展,直至贯通和剪切面的形成。CT数的均值、方差随轴向变形变化关系曲线呈抛物线形式。 相似文献