烟火药水中燃烧信号的小波包去噪研究

针对水声信号的低信噪比、非平稳等特点,采用小波包去噪的方法,研究了烟火药水中燃烧信号的去噪问题,并结合Matlab软件编程来实现。通过去噪后的信噪比（SNR）的计算,对该方法的去噪效果进行了定量评估。结果表明,利用小波包分析对烟火药水中燃烧信号进行去噪处理具有一定的可行性。     

新疆油田高含硫化氢区块污染防治措施研究

针对车89井区的高含硫问题,新疆油田研究出化学除硫、负压闪蒸除硫和催化曝气除硫技术以及相关的配套工艺,并成功进行了现场试验;同时,为杜绝在车89井区环境敏感区域内污染事故的发生,新疆油田加大内外环保宣传软硬件建设力度,并依据专业评价实施了一系列防控管理措施,达到了预防在先、技术在先、管理在先的工作目标。     

微米铜粉对红外、10.6 μm激光的衰减性能研究

为选择一种能够遮蔽红外与激光的烟幕干扰材料,在烟幕箱中测试了组分配比不同的微米铜粉的红外与10.6 μm激光烟幕透过率,当烟幕浓度为1.0 g·m-3时,1~3 μm,3~5 μm,8~14 μm红外的透过率均小于30%,10.6 μm激光的透过率小于20%,红光铜粉、青红光铜粉和青光铜粉对红外与10.6 μm激光的衰减能力逐渐增强;同时测试了微米铜粉对红外热像仪的干扰效果,浓度为2.0 g·m-3时,青光铜粉能够完全遮蔽红外热像仪。     

帘线钢盘条晶界渗碳体腐蚀方法研究

显示帘线钢盘条晶界渗碳体有多种方法。采用显微硬度计对晶界渗碳体区域进行定位,4种方法腐蚀帘线钢盘条晶界渗碳体,经苦味酸钠溶液在60℃,腐蚀15 min的组织晶界渗碳体呈黑色,级别高,其他组织不出现;经体积分数为4%硝酸酒精溶液腐蚀的组织晶界渗碳体呈白色,级别很低,铁素体呈白色;经苦味酸酒精溶液在室温腐蚀15 s,250℃保温8 min,组织晶界渗碳体呈白色,级别较低,铁素体呈白色;经体积分数为4%苦味酸酒精溶液腐蚀的组织晶界渗碳体呈白色,级别较高,铁素体呈白色。结果表明,晶界渗碳体清晰度由大到小的顺序为:苦味酸钠溶液腐蚀,苦味酸酒精溶液腐蚀,苦味酸酒精溶液腐蚀加热染,硝酸酒精溶液腐蚀。     

水基泡沫消光特性实验研究（特约）

水基泡沫在光电对抗隐身等领域有着广泛的应用，但现有光电干扰隐身技术存在作用时间短、干扰波段单一、污染环境等问题，难以有效对抗双模、多模精确制导武器。针对上述问题研究水基泡沫配方，开展了新型水基泡沫对可见光、红外（3～5 μm、8～14 μm）、激光（1.06 μm, 10.6 μm）、毫米波（3 mm, 8 mm）和厘米波（2 cm, 3 cm）的消光性能实验以及水基泡沫对8～14 μm波段热像遮蔽干扰效应测试，讨论了水基泡沫消光机理，指出以水基泡沫形成泡沫云或使之与人工雾复合构成幕障，有望获取一种“宽频谱”、“全波段”、“环保型”的新型烟幕武器装备。     

铝粉的粒径和形状对照明剂发光强度的影响

利用激光粒度仪和光效应测试仪测定铝粉的粒径和照明剂的发光强度。研究不同形状和粒径的普通铝粉,以及用化学法细化制备的超细粉对Ba(NO3)2+Al照明剂发光强度的影响。结果表明:照明剂的发光强度随铝粉粒径的减小而增大,非球状铝粉的发光强度大于球状铝粉的发光强度。粒径在小于2μm时发光强度的变化率陡增,粒径在0.6～2.13μm区间发光强度变化率是2.13～4.24μm区间发光强度变化率的4.37倍,表明铝粉超细化至亚微米后可以大幅度提高烟火药剂的发光强度.     

温压药剂在有限空间中爆炸的冲击波参数研究

本文通过在自行设计的模拟爆炸室进行温压药剂爆炸实验来研究有限空间内温压药剂的爆炸特性。通过压力测试系统得到了模拟爆炸室内地面和墙面典型位置的超压与时间的关系,分析了其与野外爆炸的超压曲线的区别。     

新疆油田拐16井区稠油冷采降粘技术室内研究

新疆油田拐16井区原油性质差异较大,整区块降粘问题较多。为此,在对该区块原油物性分析后,确定了拐16井区主体降粘剂的加量,并通过对聚合物和碱降粘效果以及稳定性的研究,确定了HPAM的添加量及加碱量,最终形成了拐16井区降粘体系配方,并对该配方进行了评价。     

四聚乙醛的谱学行为及燃烧特性研究

为研究四聚乙醛的燃烧特性,利用差热分析仪、红外光谱仪和光纤光谱仪测试了该物质的谱学行为。基于热谱,提出了四聚乙醛的热解反应历程及燃烧发光机理,并利用燃烧光谱予以验证。结果表明:四聚乙醛的热谱包括升华和热分解两个阶段,热解后的剩余产物为凝聚态的C。结合四聚乙醛的热解反应历程,提出了其燃烧发光机理,分析得出四聚乙醛燃烧时发出黄色火焰,这是由于凝聚态的碳燃烧产生的,燃烧火焰光谱在591.35nm处黄光区出现最大峰支持了这一结论的正确性。     

对现行通风机测试效率计算公式的修正

<正> 通过参加企业能量平衡测试及设备能量平衡测试工作,对压比在1.15以下通风机效率计算问题提出一点看法,供商榷。目前在计算压比在1.15以下通风机效率时,一般采用的公式为: η_(fj)=Q×P/(3600×102×N_(fr)) (1) η_(fj)—风机效率(％) Q—风机气体流量(m~3/h) P—风机全压(kgf/cm~2) N_(fr)—电动机实际输入功率(kW)