基于DSP的人体手势动作实时识别系统

针对人体表面肌电信号(SEMG)的非平稳性、小波包变换系数维数过高和识别率低的问题,设计了基于DSP处理器TMS320VC5502硬件平台的便携式人体手势动作实时识别系统,并提出了一种小波包主元分析(WPPCA)和线性判别分析(LDA)相结合的表面肌电信号动作特征识别新方法。实验结果表明,该方法能够将小波包系数矩阵由16维降到4维,并且对前臂的握拳、展拳、手腕内翻和手腕外翻4种动作模式的平均正确识别率达99.5%,与传统的小波包变换相比有较高的识别率。     

网站构建中开源软件许可分析

本文对开源软件许可最著名的版权协议之一——GNUGPL的本质和规则进行了探讨,并分析了OSI开源软件发布规制及开放源代码价值体现。最后,论文介绍了GPL的发展,并分析了开源软件面临的障碍及发展经验的汲取。     

一种机场跑道异物检测中毫米波雷达工作信号格式的设计

文章通过一系列的理论运算与分析,对设置于机场跑道两端的毫米波雷达的工作信号功率、格式及极化方式进行了设计。给出了机场跑道FOD检测中架设于跑道两端的毫米波雷达的发射波格式,并提出了有很好抗干扰能力的变极化工作方式,这不仅提高了检测精度,而且对于FOD分类起到了积极作用,在某种程度上可以替代高分辨率视频设备,对机场FOD检测的设备优化起到了积极作用。     

CSP热连轧机振动性质的确定

针对某钢厂CSP热连轧机出现的振动问题,综合运用现场实测和计算机仿真的方法对轧机振动的性质进行了系统的分析,并得到了如下初步结论:工作辊水平方向的振动是由主传动系统的扭转振动引起的强迫振动。     

双金属复合板矫直过程的弯曲及弹复解析

基于工程弹塑性力学建立了不同组坯方式下双金属复合板弯曲矫直过程截面弹塑性状态演变路径的解析模型.基于该模型分析不锈钢复合板矫直过程中的弯曲回弹特性,解释复合板弯曲回弹过程中截面的反向屈服现象,并将不锈钢复合板与单一材料板材弯曲过程进行对比.研究结果表明:双金属复合板在弯曲过程中截面会经历五种弹塑性状态,并伴随着不同的中性层偏移规律,弯曲回弹后的残余应力分布与单一材料板相比更加不均匀且可能进入反向屈服状态;复合板与单一材料板材的弯矩相对差值随着屈服强度比的增大而增大,其绝对值随着弯曲曲率先增大后减小.     

金属薄板滚压冲裁过程数值模拟及模具参数

研究了在没有压下辊的情况下滚压冲裁过程的运动学特性,据此提出了通孔滚压冲裁模具的设计方案.在此基础上,利用ABAQUS有限元软件进行了基于Shear Failure韧性断裂准则和任意拉格朗日一欧拉自适应网格技术的45号钢薄板滚压冲裁过程有限元仿真,分析了主要参数对断面质量的影响.仿真结果表明:方形孔滚压冲裁时,前后刃口依次经历板带弯曲、凸模压入、裂纹产生和发展、断裂和凸模拔出五个阶段;滚压冲裁断面的主要质量缺陷包括断面垂直度、毛刺、塌角、压痕等;影响滚压冲裁断面质量的主要因素包括侧隙、凸模高度、辊子半径等.减小标称侧隙和凸模高度、增大辊子半径均会使断面质量提高,其中又以对断面垂直度和毛刺高度的影响更为明显.对于45号钢一类的碳钢,后刃口标称侧隙以板厚的5%-10%为宜,前刃口标称侧隙可以更小:辊子半径应以大于板厚的100-150倍为宜;在保证板材完全断裂的前提下,应使凸模高度尽量减小.     

CSP轧机振纹振动致振机理研究

对轧机振动性质、致振机理进行了研究,通过对连轧机组中发生振动的F2、F3轧机进行的现场测试和分析发现,轧机振动以水平方向为主,轧辊和轧件上的振纹频率和振动频率相同,并且将最终振纹折算到轧制界面上后其长度与接触弧长相等.这说明振纹与接触弧有直接的联系.提出了CSP轧机的辊面振纹扩展致振机理,即轧机振纹是工作辊初始振纹在轧制过程中逐渐在辊面扩展形成,轧辊表面振纹引起并加剧了轧机的非正常振动.该理论对同类轧机振动抑制具有重要理论和应用价值.     

汽车电子机械制动关键技术研究

本文首先通过对汽车电子机械制动系统概念等进行讲解,然后针对汽车电子机械制动系统的组成结构与工作原理、运行特征以及相关关键技术进行具体的研究分析,从各个角度对汽车电子机械制动系统关键技术进行了探讨,希望能够为汽车电子机械制动系统在汽车行业中更好的应用和发展贡献自己的一份力量。     

双金属板渐进成形底部鼓包和侧壁鼓凸研究

为了从工艺上提高双金属板成形精度,通过实验结合有限元分析的方法探究了不同工艺参数对成形精度的影响,研究表明:成形角度和成形深度分别是影响底部精度和侧壁精度的最关键因素,当成形角度由30°增大至60°时,底部鼓包高度降低29%,侧壁鼓凸量增加18.5%;当工具头直径由10 mm增大至20 mm时,底部鼓包高度下降13%,侧壁鼓凸量下降16%;当下压量由0.5 mm减小至0.2 mm时,底部鼓包高度下降24%,侧壁鼓凸量增加18.3%;最后优选了合理的工艺参数,使得底面鼓包高度下降49%,侧壁鼓凸量下降41%。