Cr12MoV钢制冷冲模的强韧化

通过链条片落料模的热处理实例，在分析及试验几种热处理工艺使用效果的基础上，提出采用下贝氏体等温淬火的强韧化热处理工艺，适当降低硬度至55-58HRC使用，对提高冷冲模的机械性能及使用寿命有显著效果。     

NiAl—TiC原位复合材料的室温韧化机制研究

通过热压放热反应合成工艺制备的ＮｉＡｌ－２００ｖｏｌ％ＴｉＣ原位复合材料，它的平均室温断裂韧性比单相ＮｉＡｌ提高了５０％，断口形貌及裂纹扩展路径观查表明，裂纹偏转机制是复合材料的主要韧化机制。     

亚温淬火工艺对球铁强韧性的影响

研究了原始组织为马氏体和珠光体的球铁经亚温淬火后的强韧性,并与普通淬火、回火球铁的性能作了比较。     

3Cr2W8V钢强韧化处理研究

本文从强韧化机制方面，研究了用于铝合金型材挤压模具的３Ｃｒ２Ｗ８Ｖ钢在不同热处理工艺条件下的金相组织，显微结构与断口，常温与高温下的力学性能。结果表明，采用１２５０℃以上超高温淬火加４００－５００℃中温回火的强韧化处理工艺，可使该钢同时获得具有良好力学性能和较好韧性、热强性、热稳定性、热疲劳性、耐磨性等相结合的综合性能。     

含硅镍低密度钢的温拉伸力学行为及强韧机制

 为了分析硅镍合金化奥氏体基低密度钢在中温环境下的拉伸变形行为,采用Instron电子拉力试验机对Fe-28.64Mn-8.99Al-1.68Si-1.39Ni-1.0C(Mn29Al9Si2Ni,质量分数/%)低密度钢在23~300 ℃下进行了温拉伸试验,研究了该钢的温拉伸力学行为,并采用SEM、TEM和热力学计算对该钢的强韧化机制进行了研究。结果表明,随着应变的增加,温拉伸应力-应变曲线主要包括弹性变形、均匀塑性变形和断裂等几个过程,没有明显的屈服现象。随着温度的提高,该钢的强度逐渐降低,塑性(断后伸长率)先增加后减小再升高,于200 ℃时出现塑性低谷,此时该钢的应力-应变曲线和应变硬化率曲线均具有明显的锯齿状特征,应变硬化率随应变的增加变化不大。而该钢在其他温度下的应力-应变曲线和应变硬化率曲线没有发现明显的“锯齿状”特征,应变硬化率随应变的增加而平缓下降。试验钢在23~300 ℃下的主要强韧化机制为κ-碳化物强化、应变强化、孪生诱发塑性和动态应变时效强化。较低温度下位错可动性较差对孪生诱发的促进作用、镍元素和硅元素对孪生的抑制作用、较高温度下孪生现象的减弱和温度对动态应变时效的促进或抑制作用等使得试验钢在23、100和300 ℃时存在明显的孪生诱发塑性,而在200 ℃时存在明显的动态应变时效强化的主要原因。动态应变时效强化是该钢在200 ℃时出现塑性低谷的主要原因。     

5CrMnMo钢中、小型热锻模具的强韧化热处理

5CrMnMo钢中、小型热锻模具经强韧化工艺处理后与经常规工艺热处理相比，强韧性、疲劳抗力和使用寿命显著提高，且工艺简单，操作方便，质量稳定。     

晶化机制与激活能的晶化速率参比法确定

本文根据修正的Kissinger公式提出一种确定非晶材料晶化机制与激活能的最大晶化速率参比法。以Ar_(70)Cu_(30)非晶合金为例,研究了晶化机制与激活能及其与压力的关系。