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1.
非调质冷镦钢六角法兰面螺栓冷成型破裂倾向分析 总被引:1,自引:0,他引:1
冷镦制品的表面开裂是造成冷镦件产品缺陷、影响制品成品率的主要问题。针对冷镦开裂问题,以冷顶镦实验为基础,通过有限元分析获取冷顶镦历史变形数据,计算出10.9级非调质冷镦钢(MFT10)的临界损伤值和材料参数,并将该值运用于冷镦六角法兰面螺栓破裂倾向的预测。结果表明,用MFT10制造六角法兰面螺栓开裂几率较小,结果与实际情况吻合。 相似文献
2.
在φ340机组上进行非调质36Mn2V和37Mn5油井管钢工艺试验,对比分析二者组织性能.研究36Mn2V钢中微合金元素V的碳氯化物析出对其组织性能的影响。结果表明。36Mn2V、37Mn5钢可分别用于高钢级N80-1和低钢级J55、K55油井管的生产,36Mn2V非调质钢在高温形变诱导下析出V(C、N),促进了晶内细小铁素体和珠光体的析出,反之细晶铁素体析出促进了V(C、N)沿y/a界面弥散析出,故而显著改善了36Mn2V非调质钢组织性能。 相似文献
3.
非调质N80石油套管轧制工艺优化的实验研究 总被引:3,自引:0,他引:3
针对用34Mn2VN钢生产非调质N80级石油套管冲击韧性偏低的问题,在动态相变规律研究的基础上进行了不同轧制工艺参数的热模拟实验,分析了工艺参数对34Mn2VN钢组织演变规律及冲击韧性的影响.通过优化工艺参数,将终轧温度控制为850℃,轧后冷速为0.8~1.5℃/s,在包钢φ180机组上稳定生产出高质量的非凋质N80级石油套管.结果表明,不经在线正火,能稳定生产符合API SPEC 5CT第七版标准的非调质N80级石油套管,显著提高产品的冲击韧性,并实现节能降耗. 相似文献
4.
利用激光共聚焦扫描显微镜原位观察S质量分数为0.065%的非调质钢纵向与横向拉伸过程中MnS的行为,研究MnS形貌与分布对非调质钢各向异性的影响.原位观察表明锻后钢中存在大量长条形MnS,横向与纵向拉伸过程中MnS长度方向与拉力方向取向不同.横向拉伸过程中MnS更易与基体分离产生裂纹,裂纹随MnS长度方向扩展长大,最终导致基体的断裂.MnS在纵向拉伸时不易与基体分离,因此对纵向拉伸性能影响较小.钢中群聚分布的MnS有利于裂纹的聚合长大,会促进基体的断裂. 相似文献
5.
6.
利用Gleeble-2000热模拟试验机,研究了形变工艺参数对30Mn2V钢铁素体晶粒尺寸的影响。结果表明,在700℃低温、60%-80%变形、0.5℃/s冷却速度时,可以得到超细晶粒铁素体。 相似文献
7.
采用Gleeble-1500D型热模拟试验机对38MnVTi非调质钢进行热压缩试验,研究了其在950~1 200℃和应变速率为0.01~10s-1条件下的热变形行为,基于Parasd和Murty两种失稳判据分别建立了动态材料模型(DMM)的加工图,利用加工图确定了试验钢在应变为0.8下的流变失稳区,并分析了两种加工图的差别。结果表明:两种加工图中失稳区域的面积大小相近,功率耗散系数的数值变化趋势相似,但它们的失稳区位置有差异;低的功率耗散系数可以作为一种识别热变形失稳的方法,应避免试验钢在高应变速率下进行大应变量变形;试验钢的热变形最佳工艺参数为变形温度1 050~1 200℃、应变速率0.04~1s-1。 相似文献
8.
以丰田IMV皮卡转向节的热锻工艺为研究对象,采用Deform-3D软件对38MnSiVS5非调质钢转向节的热锻成形过程进行有限元模拟,分析了该转向节辊锻毛坯头部直径的尺寸设计对成形载荷、坯料成形充模效果的影响,研究了阻力墙在热锻成形过程中对锻坯中金属流动和充填的作用。模拟结果表明:适当增加辊锻坯料的头部直径有助于金属充模,但直径过大会导致成形载荷急剧上升;为了促进转向节头部5个叉的成形,并避免辊锻坯料直径过大,有必要通过设置阻力墙迫使金属向合理方向流动。热锻成形试验表明,优化工艺后的转向节成形锻件的充填效果得到明显改善。 相似文献
9.
10.