天荒坪抽水蓄能电站输水系统设计

天荒坪工程上游输水系统为斜井，一洞三机，输水道总长与平均发电水头的比值为２．５。６台机组有两个相同的水力单元，中心距为５９．５４ｍ，承受６８０ｍ的最大静水头，输水系统全长１４３５ｍ。尾水部分长２４５．３～２５３．８ｍ，为单机单洞，共６条尾水洞。岔管采用钢筋混凝土结构，平底两次分岔，分岔角度为６０°。高压钢管承受最大内压为８．７ＭＰａ，近厂房段钢管按明管设计，离厂房边线１８ｍ外按埋管设计并考虑钢管、衬砌和围岩三者联合作用。为保证钢衬回填质量，高压钢管均不设加劲环，在回填混凝土和回填浆液中掺适量微膨胀剂，并采用设置排水廊道和钢管外排水等措施降低外水压力。经充水试验观察，高压钢管部位缝隙值小于设计值，外水压力接近零，效果较好。     

毛家村水库泄洪洞堵头加固施工处理

毛家村泄洪洞是利用导流洞作为出口平段建成的“龙抬头”式无压斜井式结构。在平、斜交叉口上游导流洞内设置堵头,堵头长度只有12.4m。堵头位于泄洪洞反弧段上游导流洞内,处于泄洪洞、导流洞和放水底孔三洞交汇处,与其上部放水底孔平行,两者间岩层厚度8m,最簿处仅有4m,而且其下游岩层有一层厚度0.8m 的凝灰岩软弱带。堵头在施工中还存在种种缺陷。为此,为了确保泄洪隧洞安全,1967年决定对堵头进行加固处理。本文详尽地叙述了加固施工的复杂过程,为今后类似堵头加固施工创造了经验。     

二滩工程导流隧洞堵头设计准则探讨

二滩水电站在导流隧洞堵头设计中，以模型试验、计算成果为基础，并结合国内外采用的设计原则和工程实例，对堵头的工作状态、合理长度、破坏机理等进行较深入的研究，提出“围压握裹”概念，探讨既有足够的安全性，又有利于取得缩短工期和减少工程造价综合效益的堵头设计准则，取得了有启发意义的成果。     

水电水利工程压力钢管灌浆孔应力集中敏感性因素研究

水电水利工程压力钢管开孔灌浆后,需对灌浆孔严密封堵,处理不好会对工程安全运行留下隐患。在总结国内外灌浆孔常用封堵方案基础上,以某水电站地下埋管为例,建立平面有限元模型,分析其灌浆开孔后管壁应力集中现象,研究了补强板厚度及堵头坡口深度对压力钢管灌浆孔应力集中的敏感性。结果表明,应力集中程度随补强板厚度及堵头坡口深度增加递减,堵头坡口深度对其影响更加敏感。对于地下埋管管壁上开灌浆孔的非高强钢,建议灌浆后孔口进行封堵,补强板厚度宜与钢管壁厚相同,并适当增加坡口深度。当钢管壁厚较大时,堵头坡口深度宜不小于钢管壁厚的1/4~1/3。     

长河坝水电站初期导流洞下闸封堵方案优选研究

长河坝水电站初期导流洞堵头挡正常蓄水位的水头高达212.00 m,封堵工程量大、程序复杂、直接影响电站发电工期。结合导流洞封堵施工的特点,通过结构稳定计算分析,拟定永久堵头挡水、闸门挡水、临时堵头与永久堵头结合、2号导流洞堵头位置下移4种下闸封堵方案,并从发电工期、施工进度、工程结构安全、工程投资等方面进行全面的经济技术比较,进而优选出最佳方案。研究成果可为类似高堆石坝工程导流洞的下闸封堵设计提供借鉴。     

泽雅水库导流洞混凝土堵头爆破拆除设计及振动影响

邻近建构筑物爆破中振动控制对爆破设计有较高要求。以泽雅水库导流洞改建泄洪放空洞工程为例,研究了面板堆石坝坝肩正下方的导流洞混凝土堵头爆破拆除方案及振动影响。基于短进尺、多循环的爆破设计理念,提出了断面分上下两部分分部开挖的爆破拆除方案及最大孔深为1.0 m的初步钻爆参数,并通过现场爆破试验确定了最大孔深可加大到1.5 m的钻爆设计参数。爆破施工过程中的爆破振动跟踪监测结果表明,混凝土堵头爆破拆除未影响水库大坝及其他建构筑物的安全。     

毛尔盖水电站导流洞封堵施工组织及温控设计

毛尔盖水电站采用汛前下闸,汛期施工导流洞堵头,根据工程特点,对导流洞堵头采取分段施工的方案。介绍了导流洞堵头施工组织设计以及温控设计,供类似工程参考。     

黄角树引水隧洞施工支洞封堵体设计

通过三维有限元计算,以黄角树引水隧洞施工支洞的实际情况为依据,选用抗剪断公式和承载能力极限状态法计算堵头在3种工况下的稳定计算比较后,从而得出堵头长度。为工程的设计提供了依据。     

官地水电站大型导流洞堵头快速施工技术

分析研究了HBC低热硅酸盐水泥混凝土在官地水电站永久堵头中的应用情况。结果表明,低热硅酸盐水泥混凝土具有良好的物理性能、变形性能和耐久性能,其强度、极限拉伸值、抗冻等级和抗渗等级均满足设计要求:HBC低热硅酸盐水泥混凝土的最高温度低于设计允许值,其最大温升低于中热水泥混凝土,且温度变化过程比较平缓。和膨胀剂拌制混凝土,有效的降低了混凝土的温升,为电站提前发电创造了条件。