全文获取类型
收费全文 | 50834篇 |
免费 | 3173篇 |
国内免费 | 2871篇 |
专业分类
电工技术 | 2263篇 |
技术理论 | 1篇 |
综合类 | 3252篇 |
化学工业 | 6265篇 |
金属工艺 | 10082篇 |
机械仪表 | 7091篇 |
建筑科学 | 3809篇 |
矿业工程 | 1418篇 |
能源动力 | 1889篇 |
轻工业 | 2445篇 |
水利工程 | 429篇 |
石油天然气 | 3321篇 |
武器工业 | 544篇 |
无线电 | 1660篇 |
一般工业技术 | 6216篇 |
冶金工业 | 4193篇 |
原子能技术 | 1015篇 |
自动化技术 | 985篇 |
出版年
2024年 | 500篇 |
2023年 | 1923篇 |
2022年 | 2092篇 |
2021年 | 2405篇 |
2020年 | 1756篇 |
2019年 | 1706篇 |
2018年 | 906篇 |
2017年 | 1347篇 |
2016年 | 1494篇 |
2015年 | 1683篇 |
2014年 | 3154篇 |
2013年 | 2329篇 |
2012年 | 2670篇 |
2011年 | 2700篇 |
2010年 | 2345篇 |
2009年 | 2417篇 |
2008年 | 2720篇 |
2007年 | 2352篇 |
2006年 | 2163篇 |
2005年 | 1975篇 |
2004年 | 1730篇 |
2003年 | 1694篇 |
2002年 | 1407篇 |
2001年 | 1292篇 |
2000年 | 1209篇 |
1999年 | 1065篇 |
1998年 | 996篇 |
1997年 | 984篇 |
1996年 | 936篇 |
1995年 | 892篇 |
1994年 | 757篇 |
1993年 | 624篇 |
1992年 | 667篇 |
1991年 | 599篇 |
1990年 | 573篇 |
1989年 | 542篇 |
1988年 | 128篇 |
1987年 | 37篇 |
1986年 | 27篇 |
1985年 | 22篇 |
1984年 | 14篇 |
1983年 | 17篇 |
1982年 | 12篇 |
1981年 | 9篇 |
1980年 | 4篇 |
1965年 | 1篇 |
1959年 | 2篇 |
1951年 | 1篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 15 毫秒
1.
2.
为了解决再制造时机不确定问题,从疲劳和磨损两方面研究了曲轴的主动再制造时机。根据疲劳强度冗余因子及最小油膜厚度临界阈值,提出疲劳主动再制造时机与磨损主动再制造时机的概念。运用非线性多体动力学软件AVL-EXCITE,建立了柴油机连杆大头轴承的弹性液体动力润滑仿真计算模型,用于计算轴承的最小油膜厚度,并以Holland法验证模型的可靠性。综合考虑疲劳和磨损主动再制造时机,建立了曲轴主动再制造时机选择流程,以确定曲轴的最佳再制造时机。以某型号柴油机曲轴为例,验证了所提方法的有效性和可行性。 相似文献
4.
5.
6.
本文针对典型高温气冷堆乏燃料厂房在双发商用飞机撞击载荷下的响应及结构完整性开展研究,并探讨结构特性对撞击损伤的影响。对乏燃料厂房及飞机分别建立有限元模型,通过弹体-目标相互作用分析模拟了飞机撞击过程,综合IAEA与NRC的评价准则对乏燃料厂房在飞机撞击下的损伤程度进行评估。数值结果表明:厂房上对应于机身及发动机的撞击位置发生可接受的局部损伤;乏燃料贮存井墙体对于提高构筑物抗飞机撞击能力有重要作用。此外,构筑物外形对损伤有很大影响,圆柱形壳体的抗飞机撞击能力显著强于方形厂房,是核电厂厂房设计的优化方向之一。 相似文献
7.
8.
《塑性工程学报》2015,(6):130-135
为获得SA508-3钢铸态粗晶组织热变形过程中的晶粒细化和均匀化规律,通过Gleeble单道次高温热压缩实验(950℃~1250℃,0.001s-1~1s-1,真应变ε=0.8),发现铸态粗晶在低温硬化-回复阶段时的应力水平较锻态细晶的略高,通过金相分析发现,该现象是由铸态粗晶组织含有大量形变孪晶及其较差的变形协调性所致。同时分析了不同变形条件(温度和应变速率)对再结晶晶粒尺寸和混晶程度的影响规律,得到了动态再结晶完成后,变形温度为1 050℃~1 200℃、应变速率为0.01s-1~1s-1的变形参数对SA508-3钢铸态粗晶组织具有较好的细化晶粒作用,最高晶粒度可达6级~7级;1050℃~1200℃、0.001s-1~0.1s-1的变形参数可有效地降低SA508-3钢铸态粗晶组织的混晶程度,动态再结晶完成后组织比较均匀。 相似文献
9.