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1.
2.
3.
利用空调散热制备生活热水 总被引:4,自引:0,他引:4
通过对各星级宾馆中央空调实际制冷量配置的统计分析 ,确认夏季制冷时只要回收中央空调散热量的 5 0 %来制备热水 ,即可满足《建筑给水排水设计规范》(GBJ15 - 88)第四章规定的宾馆饭店生活热水耗热量的要求 ,从而得出发展用空调散热回收制备热水技术可以做到在夏季满负荷制冷期间基本无需再运行专设的锅炉或电加热设备 ,就可保证宾馆饭店生活热水供应的结论。并对各种空调余热回收制备生活热水技术方案进行了探讨和热工分析 相似文献
4.
济钢焦化厂溴化锂制冷机已运行了11年,目前制冷量只达到原设计的60%,已满足不了生产的需求。我们对影响制冷量的多种因素进行分析,制定了相应的检修措施。(1)真空度不稳影响制冷效率。措施:更换锈蚀严重的换热器,把法兰连接的真空隔膜阀改造为焊接,以减少空气向制冷机的渗漏,并对机组整体检漏。(2)蒸发器、吸收器、冷凝器中的铜管结垢,降低了铜管的传热效率。措施:对铜管内外清洗除垢,提高铜管的传热效率。(3)蒸发器喷嘴堵塞,影响了冷剂水的均匀喷淋,继而影响吸收效果。措施:清理或更换喷淋嘴。(4)吸收器上部… 相似文献
5.
我公司的焦炉煤气处理量为12.9万m3/h,煤气净化用低温水由6台溴化锂吸收式制冷机组提供。经7年运行,各制冷机组的制冷量均出现不同程度的衰减,其中5号机组尤为严重,表1中列出了5号机组在2002年7月的操作参数。从表1可看出,5号制冷机组的实际制冷量仅为设计值(12.60MJ/h)的50%。我们通过制冷量衰减的原因分析,采取了相应措施,有效改善了制冷机组的1原因分析(1)水垢导致制冷量下降。与设计值相比,5号制冷机组的冷却水入口温度和流量、蒸汽的温度和压力、低温水温度等指标的差距并不大。只因冷却水的水质较差,在吸收器和冷凝器水侧的水垢较厚,… 相似文献
6.
采用不同浓度磷酸溶液浸渍法改性ZSM-5沸石分子筛,测定温度为303 K时不同浓度改性试样的饱和吸附量,筛选出最佳改性试样并测定其吸附等温线;在此基础上对最佳改性试样进行制冷性能预测,采用D-A方程简略式进行吸附制冷模拟仿真,探讨冷凝温度、脱附温度对系统制冷系数(COP)及制冷量(Qref)的影响.吸水性能结果表明:试样改性后吸附量均大于未改性试样,存在最佳改性质量分数(6.32%,磷酸质量分数),最佳改性质量分数试样的饱和吸附量为1.299 g/g.制冷性能结果表明:在最佳工况(Ta2=Tc=303 K、Te=278 K、Tg2=378 K)时,计算得到COP为1.097,Qref为1 691.126 kJ/kg,性能优于常规吸附制冷工质对. 相似文献
7.
本文建立了不同流程分布的冷风机模型,对各流程分布冷风机性能进行了模拟研究;采用泵供液式制冷量测试法,对以R717为工质的最优流程分布冷风机进行了性能测试。研究表明,单排管双流程布管方式能够使冷风机的性能最优;存在使冷风机制冷量最大的泵送比,在蒸发温度-25℃工况下,当泵送比为3.5时,冷风机的制冷量最大,为44.3 k W;随着蒸发温度的升高,冷风机的传热系数逐渐增大,当蒸发温度为-25℃时,传热系数为27.4 W/(m~2·K),当蒸发温度为0℃时,传热系数为34.4W/(m~2·K),提高了25.5%;随着蒸发温度的升高,冷风机的制冷量逐渐增大,当蒸发温度为-25℃时,制冷量为44.3 k W,当蒸发温度为0℃时,制冷量为64.3 k W,增大了45.15%。采用泵供液式制冷量测试法,测得在不同实验工况下,冷风机制冷量实验值比模拟值低5%左右,验证了冷风机模型的正确性。 相似文献
8.
针对分体空调冷凝水的浪费和无规律排放,回收冷凝水用于预冷冷凝器进风具有实际的节能潜力,笔者通过制作的一套冷凝水回收预冷装置,将该装置应用于某实验室单体空调,并进行了3种工况下的试验测试,分别为未装预冷装置、提供足够冷水预冷装置,以及空调器提供自身冷凝水预冷装置。计算和分析结果表明装有预冷装置前后,无论提供足够冷水还是自身产生的冷凝水,其性能系数COP分别提高了12.94%和9.52%。同时发现冷凝水产生量与需水量具有一定的差距,仅为需水量的56.26%。最后,结合试验现状和结果,对该预冷装置的应用和推广给出了相应的建议。 相似文献
9.
余热制冷技术在玻璃工业中的应用探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了两种蒸汽制冷设备的工作原理和特点,并对各自的运行状况作了比较,同时简要分析了在玻璃工业中利用余热制冷的可行性。 相似文献
10.
介绍了DKL系列电机车空调冷风机研制中的方案设计、配套设计计算以及相应的安全与控制电路设计情况;还介绍了现场试验和效果测定。 相似文献