API长圆螺纹套管抗粘结性能的试验研究

通过对国内外大量石油套管螺纹参数的测量和全尺寸的模拟试验，以及对测量和试验数据的理论分析，找出了影响国产套管发生粘扣的原因，并在实际生产中实施验证。采取相应的措施改善了套管的抗粘结性能，同时套管的密封和抗滑脱性能并未下降。     

一种新的含水率校正方法

从研究流体流动规律出发,结合模拟井实验结果,建立了多参数、非线性的半理论和半实验含水率校正模型,提出了反映两相滑脱效应的滑动比概念,其计算方法物理意义清晰并具有明确的收敛边界。与模拟井实验结果进行对比,使用平方法降低了含水率校正误差。     

淮南连锁逆冲断层体系变形分析

淮南一系列走向近东西、南倾逆掩的逆冲断层,断面均下延至一个近水平拆离滑脱面,构成连锁冲断体系。连锁冲断体系的拉伸率(或收缩率)与拆离面以上冲断层的相对扩展速率、相对滑动速率和切入深度间,存在特定的函数关系。虽然目前难以求得数值特解,但可用图解表示岩席应变状况、构造变形特点,估算拆离滑脱带最大埋深和计算盖层的绝对缩短量。研究拆离滑脱面以上岩席体收缩率变化,还可表示断面扩展形式与岩石力学性质的关系,从而阐明淮南连锁冲断体系的区域构造意义。      

火焰山断裂带构造特征分析

火焰山断裂带的构造特征相当复杂，由于推覆体在向南推覆滑动过程中，存在推覆速率、阻力大小、岩性等不一致，使得火焰山构造带东西构造样式、断裂样式都存在巨大的差异。构造带中段主要发育“舌状断鼻”，东西两段发育反转断坡背斜，北坡发育断鼻。虽然逆掩主断层（真正的火焰山断层）容易识别，但存在层间走滑断层，使构造更加复杂，构造特征也难以把握。构造滑脱面主要为西山窑、八道湾组的煤系地层和第三系的石膏层构成一个滑脱体系。该滑脱断层才是真正的火焰山断层，其与地表出露的火焰山次级断层在第三系的石膏层滑脱面之上形成一个夹块。     

台北前陆凹陷盖层滑脱冲断相关构造特点

台北凹陷是吐哈盆地的主体沉降区，在侏罗亿以后属于类前陆拗陷区，盖层沉积厚度大，在后期形成了广泛的盖层挤压滑脱相关构造体系。分析了火焰山滑脱冲断运动学过程，以及重点解剖了凹陷鄯善弧形带上的断层滑脱褶皱模式，强调了一旦承认滑脱构造在台北凹陷的广泛性，将对盆地构造格局、圈闭构造样式、油气运移分布的分析角度产生重大的影响。     

垂直井两相流动生产测井解释滑动模型

在两相流动模拟实验数据分析的基础上 ,提出油水两相和气液两相流动的滑脱速度的实验关系 ,进而确定垂直井两相流动生产测井解释的滑动模型。现场实际测井资料处理结果表明该模型有很好的应用效果     

下扬子北缘前陆盆地构造变形样式

下扬子北缘前陆盆地经历了印支、燕山、喜山等多期构造改造,构造环境经开裂扩张—碰撞拼合—拉伸断陷等多次转换,最终形成了上部拉伸、中部逆冲推覆、下部拆离滑脱的"三层楼阁"式分层构造变形组合的构造几何学模式.其构造变形主要受中三叠世扬子地块与华北地块的陆—陆碰撞造山作用控制,具有横向上强弱分带、垂向上形变分层的特征.可划分为伸展变形、冲断褶皱变形、拆离滑脱变形等3种构造变形样式.      

青城子矿田小佟家堡子金银矿床地质特征及成矿物质来源探讨

小佟家堡子金银矿床赋存在辽河群大石桥组PtLd^5 3和PtLd^4 3的互层带之中。矿体受层间滑脱构造控制。容矿岩石以自云石大理岩和硅质岩为主，矿体呈层就、似层就。矿石中的金以不可见金为主，金古量与毒砂关系最密切。成矿物质来源于地层——即海底火山喷气和喷流作用形成含矿热卤水，经运移在海盆边缘沉积形成矿源层或维集区，经区域变质作用和岩浆作用的改造，在印支期就位。矿床成因类型为同生沉积-变质一岩浆热液叠加再造型金银矿床。     

气体滑脱因子快速实验测定的理论及方法

为了研究气体在多孔介质中渗流时的滑脱行为机理及其渗流规律，需要快速实验测定气体滑脱因子和低渗、特低渗岩心的绝对渗透率，常规方法须经多次测量方可获得一个滑脱因子和绝对渗透率值。为此，依据达西定理和波-马定律研究了一个压力容器内的理想气体经岩心自由渗流的过程，导出了描述岩心气测渗透率与容器内两不同时刻气体压力及其时间隔的关系式，从而提出了一种新的测试岩心气测渗透率的方法。由此可在气体经岩心自由渗流、容器内压力下降的过程中，用计算机计录下多个压力、时间点，并利用这些数据计算出多个气测渗透率值，再由克氏方程经最小二乘法拟合得出绝对渗透率和滑脱因子。该测试方法可在一次压力下降过程中完成对绝对渗透率和滑脱因子的测量，而且测量速度较快。