吸水膨胀型膨润土/交联聚丙烯酰胺颗粒堵剂

使丙烯酰胺、少量N，N-亚甲基双丙烯酰胺在钙膨润土存在下进行水溶液引发接枝共聚合，聚合产物经造粒、粉碎、筛分，得到粒径0．5～1．0mm的颗粒堵剂。根据颗粒堵剂吸水量大小确定丙烯酰胺与膨润土最佳质量比为7：1，引发剂最佳用量为500g／t，交联剂最佳用量为300g／t，吸水量与这3个参数之间的关系曲线都经过最大值，颗粒堵剂在去离子水中的吸水量为560～650mL/g。该堵剂已大规模生产，在胜利、中原油田许多采油厂已用于调剖、堵水和调驱施工，在青海、江苏、大港、冀东等油田也已开始使用。在胜利东辛采油厂的一个井组，连续3个月在3口井注入该堵剂共27t，使井口压力上升3MPa，产油量大幅度增加。表l参l。     

一种适合底水油藏的调驱剂体系研究

考察温度、盐度等因素对优选NPLS凝胶颗粒体系的影响,评价聚合物复合NPLS凝胶颗粒体系的调驱效果。实验表明：随着温度的增加,NPLS凝胶颗粒体系的膨胀倍数增加;随着盐度的增加,体系的膨胀倍数减小;在长填砂管物模调驱实验中,聚合物复合NPLS凝胶颗粒体系具有良好的注入性。     

注水开发油田注水通道状态辨识及预测方法

为研究注水开发油田注水通道的状态,通过将油田动、静态数据分析与机器学习算法相结合,提出了一种基于油田勘探开发动、静态数据进行注水井地层吸水状态预测的新方法.首先利用高斯混合模型完成地层吸水状态分类;然后结合动、静态数据生成机器学习样本,采用随机森林算法构建地层吸水状态预测模型,并对影响地层吸水状态的地质因素和开发因素进...     

注水井投球调剖工艺的理论与实验研究

报道了本课题中5个方面的研究结果。①将注水在炮眼附近的流场看作大空间内细支管的向外射流，简化为二堆问题。数值求解注水的控制方程，得到了主管流速一定、支管流量比不同时的若干射流流场。指出了流场特点，表明此调剖方法是可行的。②给出了调剖球在注水中所受8种力的表达式，由力值量级比较认为，在实际条件下重力、惯性力、广义浮升力、附加质量力和粘性阻力是主要作用力，而Basset力、Magnus力和saffman力可忽略。③剖析了调剖球在注水管、井筒、油套环空流动和被炮眼吸附时的运动状态。④讨论并计算了调剖球在注水中的运动轨迹。给出了球直径、密度、炮眼流量比、球初始位置影响封堵的二维图示。⑤简速了在包含3个吸水层、总质量流量为5t／h的模拟实验装置上测得的各层堵球数、堵球概率和分流量与投球数的关系，给出了一个调剖球封堵底层炮眼的实测运动轨迹，验证了该条件下炮眼附近的流场。图20参9。     

一种评价油水井生产能力的新方法及其应用研究

准确认识和评价油水井生产能力,是油田进行合理配产配注和开发调整的基本依据。在综合分析油水井基本产能公式和实际生产动态变化的基础上,建立了累积产液量、注入量与生产压差积分的关系,并用综合产液指数、综合吸水指数,来反映油水井的实际生产能力;而在实际生产过程中,开采条件变化产生的影响可以直观地反映在不同阶段油水井的生产能力变化上,通过计算不同阶段的综合产液指数、综合吸水指数,可以准确分析和评价不同开发阶段、不同条件下,油水井综合生产能力和变化趋势。实例应用表明,利用本文建立的方法,计算过程简捷、分析结果准确,可以为油藏开发调整和油井措施的实施奠定基础。     

海上油田水驱开发注水压力优化

渤海B油田经过长期注水开发,注水压力逐渐上升,注水量不断下降,同时,酸化解堵效果变差,有效期变短,导致油田长期欠注,地层压降大,产量递减快.在实际注水过程中,注水井近井地带会形成一定污染,造成额外的附加压降,目前执行的注水压力界限是早期注水开发时的设计值,已不能满足当前的注水需要,亟需开展注水压力优化研究.因此,引入附...     

常规冻胶在高温高盐环境中的变化及应用方法研究

分别用一种油田回注污水(矿化度1.07×105mg/L,其中Ca2 2.73×103mg/L,Mg2 331mg/L)和一种清水(矿化度2.17×104mg/L,Ca2 565mg/L,Mg2 183mg/L)配制Cr3 HPAM和醛醛树脂 HPAM成胶溶液,密闭状态下在85℃放置90d,观测形成的冻胶形态变化并测定冻胶强度。这些冻胶在高温高盐环境中20～30d开始脱水,60～75d停止脱水,强度逐渐降低,但酚醛冻胶特别是清水酚醛冻胶脱水量小,强度下降幅度也小。在具纵向高渗透条带的人造岩心上,用回注污水驱油后直接或在清水前置段塞(0.2PV)之后注入0.2PV冻胶,用污水驱替,测定采收率,对于两种冻胶,采用清水前置液 清水冻胶方式时采收率都最高,其中酚醛冻胶调剖的采收率又高于铬冻胶调剖。在采用清水前置液 清水酚醛冻胶方式调剖之后,注入0.1PV3000mg/L表面活性剂A6溶液,采收率提高7%。冻胶强度用自制的筛网式测量装置GSD 100测定,介绍了装置的结构。图7表2参8。     

丙烯酸钠－丙烯酰胺交联共聚树脂堵水剂的研制

以丙烯酸钠和丙烯酰胺单体为原料，在交联剂、氧化还原引发体系存在下，用水溶液聚合法制备了高吸水性树脂（定名为ＡＡＷＲ）。对ＡＡＷＲ的吸水性能测试表明，交联剂种类及加量对吸水率影响较大；在蒸馏水中吸水率最高，在盐和碱溶液中吸水率均有所下降，在酸性溶液和煤油中不吸水膨胀且伴有体积收缩现象。将ＡＡＷＲ作为堵水剂，配成０．１％～０．２％的悬浮液，在人造岩心上进行堵水试验，对于渗透率为１０μｍ２以下的人造岩心，堵水率高达９９％以上，堵油率仅为１０％左右，且耐冲刷能力较强。     

井下液压增压器

分析了高压低渗透油的开采难度，采用插装阀结构和Pascal原理，实现了井下增压注水，详细介绍了井下增压器的结构和工作原理，确定了井下液系统的工作参数，计算了增压器的输出功率，增压比和注入量等性能参数。     

冷43块稠油油藏氮气泡沫调剖实验研究

在模拟辽河冷43块稠油油藏的烧结模型上进行了氮气泡沫调剖实验研究。起泡剂HL-1溶液与氮气质量比为1：1，驱替流量按相似条件求出，驱替程序包括：饱和地层水，水驱，氮气泡沫驱，后续水驱。常压下在均质模型中注入起泡剂溶液和氮气时，阻力因子随LH-1浓度增大而增大，随温度升高而略减小，在30、60、80℃下，0．5％LH-1浓度时分别为5．81，5．78，5．67；后续注水时残余阻力因子随温度升高略有减小，在以上3个温度下分别为1．83，1．78，1．68。在非均质模型上，在围压高于内压2MPa条件下，高渗低渗层流量比在水驱时为3．00～3．17。注入1．0％LH-1溶液和氮气时下降至1．44～1．67，后续水驱时回升至2．08～2．23；常压(0．1MPa)、60℃或80℃下该组流量比值相差不大；60℃、压力0．1、10、20MPa下的该流量比，注剂时分别为1．44，1．63，1．67，后续水驱时分别为2．08，2．08，2．13。两组实验结果表明：LH-1的浓度宜选择0．5％～0．6％；同时注入起泡剂溶液和氮气可在岩心中产生泡沫，泡沫先进入高渗层，起调剖和使后续泡沫流和水流转向的作用；在高压下泡沫仍具有这种调剖和使流体流转向能力，只是略有减弱。表2表4．