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试验了低硫高碳钢U71Mn(0.65%~0.73%C,0.006%~0.009%S)、U75V(0.73%~0.76%C,0.004%~0.008%S)和低硫低碳20钢(0.20%~0.22%C,0.005%~0.008%S)与含0.008%~0.011%S的连铸结晶器保护渣之间硫的迁移。结果表明,高碳钢连铸时,结晶器内保护渣中硫含量从0.008%增至0.010%~0.011%,但低碳钢连铸时,保护渣中硫含量从原始的0.011%降至0.009%,因此在连铸低碳钢时,应采用低初始硫含量的保护渣。 相似文献
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含B2O3无氟连铸保护渣物理性能的研究 总被引:3,自引:2,他引:3
常规保护渣中配入的助熔剂一般是氟化物和Na2O,但二者都对环境产生严重污染。为此试验研究了含助熔剂B2O3保护渣及其熔点、粘度、结晶性能和表面张力等物理性能。试验表明,当保护渣碱度(CaO/SiO2)等于0.88,成分(%)为37.91CaO-43.09SiO2—5Al2O3—5MgO-2Li2O-7B2O3时的熔点909℃,熔化性温度1160℃,1300℃粘度值0.40Pa.s,1300℃表面张力值0.32N/m,能满足常规钢种和部分特殊钢种对连铸保护渣的使用要求。 相似文献
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高速连铸结晶器保护渣流变特性的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
用改进的可变转速粘度仪测定了连铸保护渣(%:1.47MgO,12.98Al2O3,47.57SiO2,7.71Na2O,28.52CaO,1.75TiO2)的流变特性,以试验总误差为测量牛顿流体时所容许的最大偏差,由试验得到不同转速下剪切速率D和剪切应力τ,作出τ~D对数曲线,经回归得出熔渣本构方程,以判别熔体是否为非牛顿流体。结果表明,在1200℃较低温度下,该保护渣仍为牛顿流体,如再加入较多的CaO,则保护渣变为非牛顿流体。 相似文献
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马钢用60 t顶底复吹转炉冶炼,钢包炉吹氩、喂线和成分微调,异型坯(mm750×450×120)弧形连铸和H型钢万能轧机轧制工艺研制了碳当量Ceq≤0.42%的V-Nb微合金高强度热轧H型钢(%)0.14~0.17C,0.43~0.55Si,1.28~1.45Mn,0.010~0.028S,0.010~0.027P,0.03~0.05Nb,0.08~0.12V.检验统计数据表明,BS 55C热轧H型钢组织为铁素体+珠光体,实际晶粒度9级,屈服强度均在420 MPa以上. 相似文献
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板坯连铸中间包钢液洁净度的水力学模拟和应用 总被引:4,自引:1,他引:4
为改善太钢 10 4 0mm× 16 0mm连铸不锈钢板坯质量 ,通过水力学模拟研究了中间包内钢液的流动 ,并用直径 0 .5~ 1.0mm ,密度 0 .99mg/mm3 的聚苯乙烯塑料粒子模拟钢中直径 5 0~ 10 0 μm夹杂物的排除情况 ,确定了在中间包内设置挡渣墙和坝流控制方案 ,并进行 4 0 9不锈钢 10 4 0mm× 16 0mm连铸板的工业试验 ,结果表明 :中间包设置挡渣墙和坝后 ,铸坯夹杂物总量比中间包无控流装置生产的铸坯降低 6 6 %。 相似文献
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总结了检查天津钢管公司生产的Ф210~310mm连铸圆管坯表面裂纹的经验。叙述了浇铸温度高,保护渣润滑膜不均匀,铸坯拉速不稳定,二冷水不均匀,中间包水口不对中,合金钢铸坯冷却和再加热速度过快及钢中五害元素超标和结晶器铜管偏移等致使圆铸坯表面形成的11种裂纹的特征及其预防措施。 相似文献
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