管型荧光灯的尺寸与光通量的相互关系

20年前,当绝大部分的直管型荧光灯还源于T12型号时,T8型号的灯便已投放市场了,且后者在数年中逐渐受到市场青睐,如今已占得该市场的最大份额.其主要原因在于T8荧光灯比T12有更高的能效,且横截面更小(T8荧光灯的直径为1英寸,相比之下T12为1.5英寸),从而产生了更好的视觉效果.     

敞口管型桩压入对既有受荷桩基承载性状影响

基于经典桩侧摩阻力公式和圆孔扩张理论,优化考虑土压力系数、土塞增长率、扩孔塑性半径等问题,计算新增管桩的植入对在役桩承载性状的影响. 对比分析有限元的软件与理论计算结果,发现管型桩贯入引致的桩间土挤土效应,使在役桩侧摩阻力在一定深度范围内增加,且桩长越长、桩间距越小,贡献越明显. 新增桩与在役桩的距离小于3倍桩径,会形成局部群桩效应,使群桩协同工作时的桩顶沉降增加;距离大于6倍桩径,管型桩压入对既有桩侧摩阻力、群桩协同工作效应的影响较小.     

浅谈冷管型氨合成塔内件及其冷管效应的克服

论述了冷管型氨合成塔内件的优缺点；分析提出了产生冷管效应的原因和解决办法；介绍了ⅢJ系列氨合成塔内件的设计、结构及使用效果。     

基于镜像法的变压器空心管型绕组损耗计算

随着变压器工作频率的提高,趋肤效应和邻近效应引起的绕组涡流损耗也随之提高.将空心管型绕组应用于中频变压器,不但可以提高绕组材料利用率,同时能改善变压器的散热效率.通常计算绕组损耗的模型有Dowell模型和Bessel函数模型,但由于空心管型绕组形状特殊,无法用上述模型计算.为了解决这一问题,提出了一种基于无穷级数的空心管型绕组涡流损耗计算方法,通过镜像法移除变压器磁心对窗口磁场分布的影响,得到空心管型绕组变压器绕组涡流损耗的计算方法.理论分析计算和有限元模型的仿真比较,验证了理论分析的可行性.     

沙溪航电枢纽采用简易行车安装灯泡贯流式水轮机管型座回顾

正常情况下,灯泡贯流式水轮机管型座必须在主厂房桥式起重机安装完毕后才能安装,这种安装方式受土建施工进度的限制且直接影响到机组的发电工期。针对这种情况,以四川嘉陵江沙溪航电枢纽为例,详细介绍了在主厂房桥式起重机尚未安装前,根据现场的实际情况制造简易行车进行水轮机管型座的安装,为今后同类型机组管型座安装提供了可借鉴的经验。     

MoxaEDS-510A千兆网管型冗余工业以太网交换机

MOXAEtherDevice^TM SwitchEDS-510A网管型工业以太网交换机,支持3个千兆以太网端口。两个千兆端口用于组建千兆TurboRing,另外一个千兆端口用于级联或者RingCoupling。     

得益于图尔克飞新照明水平线“老骥”变“壮犊”

2002年,国内直管型荧光灯的龙头生产企业飞新照明有限公司曾从澳大利亚引进一条荧光灯管生产线。然而,壮犊搏虎易,老骥伏枥难,使用不久后发现,由于年代久远,该生产线设备存在备件难以供应,电缆、器件老化严重,温差波动较大等问题,提速潜力有限,可靠性不高,存在生产隐患。2004年     

铝镁合金管型母线环缝对接工艺的探讨

分析了500 kV晋江变电站6063铝镁合金管型母线环缝对接试件无损探伤曾3次不合格的原因,提出了具体的改进工艺措施,并阐述了施焊中应注意的若干问题,取得了预期效果。     

长输油气管道的钢管设计选用

介绍了长输油气管道用钢管的选用程序和原则.在此基础上,根据管输介质、管径、设计压力、自然条件等因素,结合几种常用钢管的优缺点,确定管型;在进行钢级的选择时,应考虑钢管可焊性、焊接工艺、壁厚圆整和最小壁厚等问题.     

管型母线专用调整装置的研制

对电力系统基建工程中管型母线的预拱及调直技术的创新进行了研究,并从实际电力工程施工的角度,阐述了在提升管犁母线调整工艺和方法所研制设备的过程和设计思路,同时对影响提高电力管型母线施工工艺的难点和关键技术进行了分析,并以220kV南竹变的管型母线施工为例,介绍了电力管型母线调整装置在电力施工实际应用中取得的良好效果.该装置的研发成功对提高电力施工工艺具有重要意义.