| 摘 要： | 2001年会议预告
3月22～24日
第二届国际铸造会议
地点：土耳其，Istanbul
联系机构：Foundrymen′s Association of Turkey
传真：（+90）216 213 0631
4月3～5日
CastTec,国际铸造与信息技术博览会
地点：德国，Sindelfingen
联系机构：FHS Messeorganisation GmbH
电话：（+49）7158 4084
传真：（+49）7158 69958
4月9～11日
净形制造的研究与发展国际会议
地点：英国，Birmingham
联系机构：IRC in Materials,University of Birmingham
传真：（+44）121 414 3441
4月11～14日
Intermold 2001,日本国际模具与金属加工技术展览会
地点：日本，Toyko International Exhibition Centre
联系机构：ITP
传真：（+81）66267 8212
5月4～6日
第二届中国有色合金及特种铸造国际会议
地点：上海
联系人：中国铸造协会
张树藩
电话：010-68487214
传真：010-68458356
5月8～11日
Non-Ferrous & Special Castings 2001
第三届国际有色及特种铸造展览会
地点：上海国际展览中心
联系人：中国铸造协会
陈彤刚 王坤毅
电话：010-68464941
传真：010-68458356
5月12～16日
′2001中国铸造熔炼技术与工业炉研讨会及展示会
地点：上海
联系人：铸造杂志社 韩姝琴
电话：024-25852311-203
传真：024-85610054
6月19～20日
第38届铸造节
地点：捷克，Brno
联系机构：Czech Foundrymen Society
电话：（+420）5 4114 2663
传真：（+420）5 4114 2570
9月21～22日
CFO“铸造工程的新材料”技术论坛
地点：波兰，Warsaw
联系机构：Polis Foundrymen′s Technical Association
电话：（+48）12 261 8111
传真：（+48）12 266 0870
10月8～11日
Metals Engineering 2001,包括Foundry 2001,Castings 2001,Forging 2001,Furnaces 2001,Aluminium(UK) 2001,National Sheet Metalforming Show 2001
地点：英国，NEC,Birmingham
联系机构：Marketing Department,dmg world media(uk) Ltd.,
电话：（+44）1737 768611
10月14～17日
第七届亚洲铸造会议
地点：中国台湾，台北国际会议中心
联系机构：Chinese Foundrymen′s Association
传真：（+886）735 24989
10月29日～11月1日
第21届国际压铸会议暨展览会
地点：美国，Cincinnati,Ohio
联系机构：North American Die Casting Association
传真：（+1）847 292 3620
11月14～17日
首届中国国际铸造材料会议及展览会
地点：上海光大会展中心
会议联系人：中国机械工程学会铸造学会 刘秀玲
展览会联系人：中国机械工程学会铸造学会 张效孔 王 博
电话：024-85610108
传真：024-25855793
11月20～23日
MetalExpo 2001,第五届莫斯科国际冶金与铸造技术展览会
地点：俄罗斯，Moscow
联系机构：ITE Group Plc,Industrial Division
传真：（+44）20 7596 512
文摘
010101 铝合金和镁合金压铸模具用长寿命模具钢〔J〕.Casting P&T,2000,16(3)：45、46（英）
瑞士的Uddeholm Tooling AB 开发出一种新模具钢，称为DIEVAR钢。这种钢比常用的热作模具钢1.2343和1.2344有更好的热强度，当热处理后硬度为HRC 45时，其600℃下的拉伸强度为640MPa，其常温无缺口冲击值为380J/cm2，V形缺口冲击值为28J/cm2。这种钢有很好的抗热疲劳性能，可显著增加压铸模具寿命。图3参1（申泽骥）
010102 减少六氟化硫的排放〔J〕.Y.E.David.Magnesium Industry,2000,No1:40～45（英）
SF6的温室效应是CO2的2.4万倍,如何减少SF6的排放是镁合金熔炼的重要研究课题。美国的Airliquide公司研制出一种SF6回用技术，是把镁熔炼过程逸散的SF6混合气体收集起来，用聚合薄膜分离SF6。经分离浓缩后混合气体中的SF6可以达到0.5%～5.0%,满足再次使用要求。SF6回收率可达到98%。这种工艺已在几个半导体制造厂进行中试。图3表3（申泽骥）
010103 铝合金二次加热及半固态成形的有限元分析〔J〕 .Dae-Cheol Ko etc..Journal of Materials Processing Technology，2000，100：95～104（英）
文中提出了研究半固态材料行为的一套分析方法。利用商用有限元分析软件(ANSYS)分析了半固态铝合金二次加热过程，并为半固态变形模拟的分析而开发了有限元软件SFAC2D，提出了用粘塑性模型描述固相及对于液相流应用Darcy法则的思想进行半固态模拟。为验证所提出的分析方法，文中实施了相应的加热和挤压实验并将结果与模拟结果进行了对照。图16表1参14（戴挺）
010104 热处理对触变铸造319铝合金的组织及力学性能的影响〔J〕.E.Cerria etc.Material Science and Engineering，2000,A284：254～260（英）
文中研究了热处理对触变铸造319铝合金的组织及力学性能的影响。通过对触变铸造的319铝合金试棒进行T4、T5和T6热处理，并用光学显微镜和扫描电子显微镜分析了组织。对热处理试棒立即进行时效处理并测量导电率及硬度，为研究热处理对力学性能的影响，对时效处理后的试棒进行了室温下的拉伸试验。对拉伸试样断裂面的分析表明裂纹在共晶或有Si存在的区域内延伸，从而导致了拉伸过程中在晶粒内部产生裂纹。文中最后说明了触变铸造的319铝合金试棒在某些情况下其力学性能比传统铸造的要高。图9表2参9（戴挺）
010105 在触变铸造过程中粘度变化对流动特性影响的研究〔J〕.N.S.Kim etc.Journal of Materials Processing Technology ,2000,103：237～246（英）
文中对半固态触变铸造的充型过程的实验发现在解释充型过程的两个模型，牛顿模型和非牛顿模型(Ostwald-deWaele模型)中，Ostwald-deWaele模型与实际的流动和充型结果相符。此外，文中介绍了一种二次加热线圈与充型模具组合在一起的半固态装置，并通过实验得到了较好的初始坯料温度。最后，文中还综述了半固态金属成形数值模拟在促进减少工业产品开发和生产周期中的应用情况。图25参25（戴挺）
010106 半固态中近等轴组织的演变机理〔J〕.Evangelos Tzimas etc.Materials Science and Engineering ，2000，A289：228～240（英）
文中通过喷射铸造、电磁铸造(MHD)和应变诱发熔化激活(SIMA)法获得近等轴组织，并通过快淬和等温盐浴试验研究了近等轴组织演变过程。快淬试验揭示了在高和中等液相体积分数下固相形态和其分布情况。在中等液相分数下，喷射铸造和SIMA法得到的组织由离散的等轴粒子均匀分布在液相中，而MHD合金组织出现大范围的未完全球化粒子团聚现象。等温盐浴试验分析了晶粒长大和球化程度与半固态时盐浴时间和液相分数的关系。最终文中得出的结论是，MHD组织与SIMA和喷射铸造相比其晶粒等轴度更低，而喷射铸造时晶粒比SIMA法更小。图11表1参44（戴挺）
010107 有机电镀处理对铸铁耐蚀性的影响〔J〕.康志新.铸造工学,2000,72（1）:3～7（日）
i—DON有机电镀处理薄壁球墨铸铁件，在313K以上的电镀温度可获得良好镀膜。从镀膜重量、厚度及IR吸收强度确认了镀膜受电位扫描法、定电流法、定电位法及283～328K电镀温度和时间的影响。测定了蒸馏水和二碘甲烷在有机电镀后的球墨铸铁上的接触角，确定了它具有疏水性和配向性。电位扫描法i—DON电镀有机薄膜有效抑制球墨铸铁表面的锈蚀。该法可避免常规电镀废液对环境的污染。图8参12（王云昭）
010108 球墨铸铁基板上Ti—Al系燃烧合成金属间化合物复合层的接合面组织〔J〕．广濑元．铸造工学，2000，72（1）：8～13（日）
Ti—75at%Al粉末在300MPa压力下形成0.5mm压片，将其放在FCD450球墨铸铁板上在2×10-3P真空,923～1023K高温下加压20MPa，燃烧合成Ti～Al系金属间化合物复合层，具有优良的耐蚀耐热性。在Ti～Al化合物层与球墨铸铁的接合界面处扩散形成舌状Fe2Al5。1025K加压保温时Fe2Al5层厚度保持稳定，不受反应时间影响，燃烧合成反应充分。923K时，反应时间延长，则Fe2Al5层增厚，Ti粉粒径减小，Fe-Al层厚度被抑制。图11参6（王云昭）
010109 石墨形状对等温淬火铸铁的滚动磨耗和滚动疲劳特性的影响〔J〕.旗手柃.铸造工学，2000，72（1）:31～36（日）
经等温淬火处理的球墨铸铁、蠕墨铸铁、灰铸铁的干式滚动磨耗及湿式滚动磨耗、疲劳性能随球化率下降而依次降低。灰铸铁片状石墨尖端应力集中，在磨耗初期发生龟裂，石墨间的裂纹也易连接，早期磨耗严重，发生滚动疲劳。球墨铸铁基体有效面积大，应力集中少，龟裂发生晚，石墨间距大，难于出现小孔缺陷，滚动磨耗小，滚动疲劳特性良好。蠕墨铸铁具有润滑作用，干式摩擦时与灰铸铁相同，湿式摩擦时，有接近球墨铸铁的倾向，图11表2参14（王云昭）
010110 活性金属填隙焊料对铝和球墨铸铁接合的影响〔J〕.大 健治.铸造工学，2000，72（2）：79～84（日）
球墨铸铁与铝合金接合时采用填隙焊料A（27.0%Cu,12.5%In,1.25%Ti,其余为Ag，熔点988K）和B(35.0%Cu,2.0%Ti,其余为Ag，熔点1073K)时，焊接温度分别为1023～1123K和1083～1173K，温度高则剪切强度提高。焊料厚0.05mm时，1073～1123K×900s和1123～1173K×900s,剪切强度分别为230～240MPa和243～250MPa。当焊料厚度从0.05mm增加到0.1mm，剪切强度减少15～30MPa。使用A、B料时铝和焊料的界面生成Ti33(Cu,Al)3.6O2.7、Ti4.7(Cu.Al)3.1O1.9反应层，是形成强度的原因。图10表1参19（王云昭）
010111 合金元素对高碳高速钢系合金热处理特性的影响〔J〕.山本郁.铸造工学，2000，72（2）:90～95（日）
调查了Fe-2.1%C-5.5%V-5%Cr-5%Mo-0～5%W-0～10%Co合金的热处理特性。初晶奥氏体内直到共晶MC，合金元素分布几乎一致，但在连接M2C共晶处，W、Mo浓度变化小，Cr浓度增加，V浓度下降。在γ+碳化物区保持时析出二次碳化物,在枝晶枝部中央析出大量MC,碳化物旁析出大量M6C。此种二次碳化物的析出使基体中碳化物形成元素，尤其是V浓度显著降低Co在γ基体中选择分布,提高MS点,珠光体和贝低体转变的临界冷却速度(VP、VB)加大，W提高MS点使VB增大。Co显著增加回火二次硬化，抑制823K的软化。图12表1参16（王云昭）
010112 球墨铸铁与低碳钢的摩擦压接〔J〕.黄文植.铸造工学,2000，72（2）:96～101（日）
FCD400球墨铸铁连铸棒与S20e钢Φ15×70mm试样的摩擦压接,预压力10MPa,预摩擦时间1s,摩擦压力30MPa,摩擦时间30s,对接压力70MPa,对接时间10s。接合面中央球墨铸铁侧石墨变形，C向钢内扩散，两侧均生成数十μm宽的珠光体层。二者的接合强度取决于石墨变形层的面积率，石墨变形层面积率越小，接合强度越高。试样的转数增大，接合面石墨变形面积率减小，其接合强度提高。图13参12（王云昭）
（编辑：葛晨光）
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