300米~3/时制氧机操作说明

300米3/时制氧机属于采用中压带膨胀机流程的中小型空分装置。其基本操作方法及原理可参看“中小型空分装置的操作原理”一文(载《深冷简报》1972年第 1期)。由于采用了分子筛常温净化空气,中压透平膨胀机,上下塔分开并列,用离心式液氧泵输送液氧等新的工艺和设备,所以在操作上某些地方与一般中压流程的装置有所不同,这里仅对不同之处加     

1500m~3/h空分设备缩短启动时间的操作

介绍1500m3/h空分设备启动初期解决好水分堵塞膨胀机、抓住时机飞渡CO2冻结区、充分发挥透平膨胀机制冷能力,以及抓好液氧泵启动前后的积液,是缩短其启动时间的四个主要措施。表2。     

PLPK-8.33/41-5.5型透平膨胀机通过委级技术鉴定

<正>PLPK-8.32/41-5.5型透平膨胀机,是江西制氧机厂和西安交通文学根据国家机械委计划项目(编号:84136002)共向研制的又一种采用橡皮加稳结构、空气轴承的中压透平膨胀机。该机是150m~3/h带液氧泵流程制氧机的成套主机之一,具有体积小、冷损少、绝热效率高、产冷最大、噪声低等特点,因而可使150m~3/h制氧机结构更加紧凑,操作更加方便、安全、可靠,济经效益更高。     

化工用大型空分设备新流程介绍

介绍了美国APCI公司为煤制氨工业提供的三种液氧内压缩流程(液氧泵+氮压机,液氧泵+液氮泵,液氧泵+液氮泵+粗氩塔),简述了其各自流程设备特点及其有关产品的要求,并进行了比较,指出液氧泵+液氮泵+粗氩塔流程优越性较大。图3表3参2。     

马钢30000m~3/h空分设备投入运行

由中国空分设备公司成套的马鞍山钢铁股份有限公司30000m3/h空分设备于2005年12月12日投入运行,并生产出合格的氧气和氮气。该设备为全提取空分设备,采用典型的大型冶金型内压缩流程,即采用增压空气压缩机、液氧泵和中压板翅式换热器取代了较为复杂的氧气透平压缩机,在需要较多液体产品时,氧、氩的提取率较高;配套的三大机———原料空压机、空气增压压缩机、膨胀机均选用进口机器,保证了设备的可靠运行。该设备投运后,为马钢达到千万吨钢规模生产所需氧气、氮气和氩气提供了坚实的保障;生产的液氧、液氮和液氩,尤其是氪、氙等稀有气体,可为…     

带透平膨胀机的制冷循环的分析方法

本文作者指出采用膨胀机代替液氮和液氢预冷以后,制冷装置进一步发展的限制就少。为此介绍了一种低于25K的带透平膨胀机的制冷循环进行(?)分析的方法。作者分析了制冷循环、换热器和透平膨胀机的损失,并介绍了一个带有多级膨胀透平的制冷循环的流程实例。图5,表1。     

小型制氧机技术改进和生产管理在节能中的效果

介绍150m3/h制氧机以高效透平膨胀机更换活塞式膨胀机;在保证安全的前提下间断制氧不排放液氧;加强考核以产量计奖;改善服务态度扩大用户等做法,取得了节能、增产和外销氧气量回升的经济效益。表1。     

3200m~3/h空分设备的改造

本文介绍3200m3/h空分设备在安装时所进行的增设粗氩塔,以及在运行中边用边改,边修边改所做的膨胀机加热管增设过滤器、增设液史过滤器、改造液氧循环系统、改造仪表气与粗氩送出管、改造切换阀、改造空压机油系统、配制精氩及高纯液氧设备、改造部分管路生产普氮、并联透平压缩机和活塞压缩机、改进仪表气源、改进加热吹除系统、液氮汽化等十多项技术改造、工艺改进。运行结果表明:技改技术可靠,经济效益显著。图4。     

4500升/时大型氦液化器

Fermi国家加速器实验室用来冷却加速器超导磁体的大型氦液化器为4500升/时,其热力循环为四级冷却,第一级是液氮冷却,后三级是透平膨胀机作功膨胀。透平膨胀机是单级的,采用油润滑轴承和油制     

空分装置中增压透平膨胀机控制

增压透平膨胀机是空分设备的核心部机之一,在空分装置中为低温精馏提供充足的冷量,对产品的产量进行有效的调节。本文详细介绍了增压透平膨胀机控制保护的两个总要方面,增压透平膨胀机的防喘振控制、机组油泵控制和主备泵的无扰切换逻辑。     

KDON-33600/27500型空分设备的设计缺陷及整改措施

介绍KDON-33600/27500型双泵内压缩流程空分设备在高压液空节流阀、液氧泵密封气和加温气流程以及膨胀机喷嘴加热器控制程序方面存在的设计缺陷,分析了这些缺陷对空分设备安全、稳定运行的影响以及采取的整改措施。     

Experimental study of cryogenic liquid turbine expander with closed-loop liquefied nitrogen system

A cryogenic liquid turbine expander is developed as a replacement for traditional Joule–Thomson valves used in the cryogenic systems for the purpose of energy saving. An experimental study was conducted to evaluate the performance of the turbine expander and is the subject of this paper. The test rig comprises a closed-loop liquefied nitrogen system, cryogenic liquid turbine expander unit, and its auxiliary and measuring systems. The test operating parameters of the turbine expander are determined on the basis of flow similarity rules. Pre-cooling of the liquid nitrogen system is first performed, and then the tests are conducted at different flow rates and speed ratios. The turbine expander flow rate, inlet and outlet pressure and temperature, rotational speed and shaft torque were measured. Experimental results and their uncertainties were analyzed and discussed. The following are demonstrated: (1) For both test cases, turbine expander peak isentropic efficiency is respectively 78.8% and 68.4% obtained at 89.6% and 92% of the design flow rate. The large uncertainties in isentropic efficiency are caused by the large enthalpy variations subjected to small measurement uncertainties in temperature and pressure. (2) Total efficiency and hydraulic efficiency of the turbine expander are obtained. They are essentially the same, since both include flow-related effects and also bearing losses. Comparisons of total efficiency and hydraulic efficiency were used to justify measurement uncertainties of different quantities, since the former involves the measured mass flow rate and enthalpy drop (being dependant on inlet and outlet temperature and pressure), while the latter involves the actual shaft power, volume flow rate, and inlet and outlet pressure. (3) Losses in flow passages and the shaft-bearing system have been inferred based on the measured turbine expander total efficiency, isentropic efficiency, and mechanical efficiency, which are respectively 57.6–74.8%, 62.1–78.8% and 89.5–96.4%. Uncertainty analysis is conducted for experimental isentropic efficiency, hydraulic efficiency, and total efficiency. The hydraulic efficiency seems to be the best measure for assessing the performance of cryogenic liquid turbine expander. (4) Isentropic efficiency versus speed ratio is obtained from the experimental data. The experimental isentropic efficiency increases with the speed ratio, and it reaches 78.8% at the largest experimental speed ratio. A higher efficiency would be achieved if the speed ratio could reach a larger value. This provides some guidance for an optimal operation of the turbine expander in the future.     

延长高压液氧泵运行周期的探讨和实践

28000 m3/h内压缩流程空分设备配套的高压液氧泵,在开车初期和运行过程中出现了轴承和密封损坏等异常情况,影响了空分设备的正常运行。通过实施技术改造和操作优化,延长了高压液氧泵的运行周期。简介高压液氧泵的技术参数,阐述技术改造和工艺操作优化措施,总结高压液氧泵的操作和维护经验。     

43000m~3/h空分设备调试和运行中的问题总结

简介43000 m3/h空分设备的流程和设计参数,分析在空分设备调试和运行过程中出现的分子筛纯化系统、液氧泵、氧气放空管线、冷箱密封气和中压液氮泵等设计缺陷和不当操作,阐述了整改措施。     

膨胀机故障时返送液氧操作技术在空分设备中的应用

为实现空分设备膨胀机故障检修期间保证产品氧、氮、氩的连续外供,提出采取向精馏塔内返送液氧以维持空分设备运行的操作方案。简介KDON-35000/40000型空分设备流程及设备配置,叙述方案成功实施需具备的两个条件,以及停运膨胀机返送液氧后各系统的调整操作,总结操作方案中存在的不安全因素和改进措施。     

大型煤化工型空分设备自动控制技术

自动化控制系统作为整套空分设备的重要组成部分,空分设备流程不同,其控制特点也不同。简介煤化工型空分设备的流程控制特点,分析空压机、增压机、汽轮机三大机组的控制技术、高压氧气阀门的应用技术、高压液氧泵和相关阀门的控制技术以及机组相互关联控制技术。     

内压缩流程高压液氧泵运行异常的影响分析及应急处理

因为电源故障,35000 m3/h内压缩流程空分设备的一台高压液氧泵突然停运,但另一台启动后工作不正常,此时只能采取紧急处理措施:边调整空分设备的运行工况,使其保持稳定,边处理高压液氧泵故障。待高压液氧泵运行正常后空分设备投入了稳定运行。简介空分设备工艺流程和两台高压液氧泵的控制要求,重点分析高压液氧泵停运对相关设备及精馏工况的影响,阐述高压液氧泵工作不正常时的应急操作方案。     

液氧管道超压的分析与处理

600 m3低压液氧贮槽向20 m3中压液氧贮槽转注液氧时,发生了一起液氧泵后管道因冰堵而超压的故障。介绍液氧转注流程和故障现象,分析液氧管道结冰的原因,最后阐述故障解决方法和液氧转注系统管路的改进措施。     

液氧自增压空分设备的流程选择

介绍空分设备液氧自增压流程的工作原理,分析了直接利用空压机排气压力、利用膨胀机增压端提高空气压力和利用空压机二段增压提高空气压力的3个液氧自增压流程的组织形式及其特点,结合8100 m3/h液氧自增压流程空分设备,比较分析了3个流程方案的性能。     

对大型液氧、液氮贮槽安全的思考

简述大型液氧、液氮贮槽的常规安全措施,结合大型低温液体贮槽的爆炸事故,阐述在排液口设置重锤式快速切断阀和顶盖设计为薄弱结构的必要性及其作用,分析在大型液氧、液氮贮槽槽区不设安全围堰的可行性。