Fe－1．83C马氏体中碳的有序化──Ⅰ．普通有序相的晶体结构

采用电子衍射方法对Ｆｅ－１．８３Ｃ马氏体室温时效时产生的有序相结构进行研究，确定其结构为偏离化学计量成分Ｆｅ_４Ｃ的γ′－Ｆｅ_４结构，称为γ′－Ｆｅ_ｘＣ（Ⅰ）（ｘ＝４－１１）。碳原子位于单胞的１／２，１／２，１／２位置。该有序相单胞尺寸为：（ａ_Ｍ，ｃ_Ｍ分别为马氏体单胞的ａ和ｃ轴长度），它与母相完全共格，位向关系为（００１）_Ⅰ∥（００１）_Ｍ，［１００］_Ⅰ∥［１１０］_Ｍ。根据γ′－Ｆｅ_ｘＣ（Ⅰ）晶体结构计算出的有序相衍射花样与实验得到的衍射花样全部吻合。     

Fe－1．83C马氏体中碳的有序化──Ⅰ．普通有序相的晶体结构SCIEI

采用电子衍射方法对Ｆｅ－１．８３Ｃ马氏体室温时效时产生的有序相结构进行研究，确定其结构为偏离化学计量成分Ｆｅ_４Ｃ的γ′－Ｆｅ_４结构，称为γ′－Ｆｅ_ｘＣ（Ⅰ）（ｘ＝４－１１）。碳原子位于单胞的１／２，１／２，１／２位置。该有序相单胞尺寸为：（ａ_Ｍ，ｃ_Ｍ分别为马氏体单胞的ａ和ｃ轴长度），它与母相完全共格，位向关系为（００１）_Ⅰ∥（００１）_Ｍ，［１００］_Ⅰ∥［１１０］_Ｍ。根据γ′－Ｆｅ_ｘＣ（Ⅰ）晶体结构计算出的有序相衍射花样与实验得到的衍射花样全部吻合。     

CARBON ORDERING IN Fe-C MARTENSITE Ⅱ. Crystal Structure of Long-Period Ordered Phase

Ｆｅ－１．８３Ｃ马氏体在室温时效时，超点阵衍射斑点发生分裂，表明产生了长周期有序相。分析确定该相由普通有序相γ′—ＦｅｘＣ（Ⅰ）衍生而来，周期为１０ｃ＿Ｍ（ｃ＿Ｍ为马氏体ｃ轴的长度），称为γ′—ＦｅｘＣ（Ⅱ）（ｘ＝４—１０）．其周期不随时效时间变化，但随温度升高而增加。超点阵斑点的分裂距离所对应的长周期不是ｃ＿Ｍ的整数倍，表明周期为１０ｃ＿Ｍ，１２ｃ＿Ｍ，１４ｃ＿Ｍ的３种长周期有序结构可能同时存在，其衍射线互相干涉使超点阵斑点的分裂距离不为ｃ＿Ｍ的整数分之一。根据本研究确定的长周期有序相的晶体结构，计算出的电子衍射强度与实验观测值完全符合。本文还讨论了普通有序相γ′—ＦｅｘＣ（Ⅰ）与长周期有序相γ′—ＦｅｘＣ（Ⅱ）的相互关系。     

Fe—1．83C马氏体中碳的有序化 Ⅱ．长周期有序相的晶体结构

Ｆｅ－１．８３Ｃ马氏体在室温时效时，超点阵衍射斑点发生分裂，表明产生了长周期有序相。分析确定该相由普通有序相γ′—ＦｅｘＣ（Ⅰ）衍生而来，周期为１０ｃ＿Ｍ（ｃ＿Ｍ为马氏体ｃ轴的长度），称为γ′—ＦｅｘＣ（Ⅱ）（ｘ＝４—１０）．其周期不随时效时间变化，但随温度升高而增加。超点阵斑点的分裂距离所对应的长周期不是ｃ＿Ｍ的整数倍，表明周期为１０ｃ＿Ｍ，１２ｃ＿Ｍ，１４ｃ＿Ｍ的３种长周期有序结构可能同时存在，其衍射线互相干涉使超点阵斑点的分裂距离不为ｃ＿Ｍ的整数分之一。根据本研究确定的长周期有序相的晶体结构，计算出的电子衍射强度与实验观测值完全符合。本文还讨论了普通有序相γ′—ＦｅｘＣ（Ⅰ）与长周期有序相γ′—ＦｅｘＣ（Ⅱ）的相互关系。     

磁场处理增强Nd_2Fe_(14)B/Fe_3B磁体交换耦合作用

磁场处理增强Ｎｄ_２Ｆｅ_（１４）Ｂ／Ｆｅ_３Ｂ磁体交换耦合作用研究了交换耦合Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ／Ｆｅ３Ｂ型磁体的磁场处理效果。合金成分为Ｎｄ４Ｆｅ７３．５Ｃｏ３（Ｈｆ１－ｘＧａｘ）Ｂ１８．５（ｘ＝０，０．５，１），由等离子电弧熔炼法制备。将５０～６０ｇ?..     

Fe.183C马氏体中碳的有序化：II.长周期有序相的晶体结构

Ｆｅ－１．８３Ｃ马氏体在室温时效时，超点阵衍射斑点发生分裂，表明产生了长周期有序相。分析确定该相由谱通有序相γ＇－ＦｅｘＣ（Ｉ）衍生而来，周期１０ＣＭ（ＣＭ为马氏体Ｃ轴的长度），称为γ＇－ＦｅｘＣ（Ⅱ）（ｘ＝４－１０）。其周期不随时效时间变化，但随温度升高而增加。超点阵斑点的分裂距离所对应的长周期不是ＣＭ的整数倍，表明周期为１０ＣＭ，１２ＣＭ，１４ＣＭ的３种长周期有序结构可能同时存在，其衍射线互相     

电渣重熔用CaF_2＋Al_2O_3和CaF_2＋Al_2O_3＋CaO系熔渣传氧的研究

利用ＺｒＯ_２固体电解质氧浓差电池测定了电渣重熔用ＣａＦ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３和ＣａＦ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３＋ＣａＯ系熔渣的氧渗透率，考察了熔渣成分及温度对熔渣传氧性能的影响．在１６７３—１８７３Ｋ和０．１ＭＰａ的氧气氛下，侧得这两个渣系熔渣的氧渗透率分别为１×１０－（２０）—６×１０－（１９）和１×１０￣（２１）—５×１０￣（１８）ｍｏｌＯ_２·ｃｍ￣（－１）·ｓ￣（－１）；随ＭｎＯ_２，Ｆｅ_２Ｏ_３，Ｃｒ_２Ｏ_３，ＴｉＯ_２，ＣａＦ_２含量和碱度（ＣａＯ／ＳｉＯ_２）的增高，熔渣的氧渗透率增大，ＭｎＯ_２和Ｆｅ_２Ｏ_３的影响尤为显著；随温度的升高，熔渣的氧渗透率增大，且可按速率过程来处理ＣａＦ２基多元复杂熔渣的传氧过程。     

Sm_2(Fe_(1-x)Cr_x)_(17)N_(～2.7)永磁材料的结构与磁性能

研究了Ｃｒ部分取代Ｆｅ对Ｓｍ_２（Ｆｅ_（１－ｘ）Ｃｒ_ｘ）_１７Ｎ_（~２．７）磁粉磁特性的影响．添加少量Ｃｒ（ｘ＝０－０．１），该化合物的结构不变化。随Ｃｒ含量的增加，它的Ｃｕｒｉｅ温度、各向异性场、饱和磁化强度、平均Ｆｅ原子磁矩和平均超精细场均有所降低．材料的单相性显著改善，矫顽力提高．Ｓｍ_２（Ｆｅ_（０．９５）Ｃｒ_（０．０５））_１７Ｎ_（~２．７）磁粉的矫顽力_ｉＨ_ｃ达到１５９２ｋＡ／ｍ．     

STRUCTURE AND MAGNETIC PROPERTIES OF Sm_2(Fe_(1-x)Cr_x)17N_(～2.7) MAGNETS

研究了Ｃｒ部分取代Ｆｅ对Ｓｍ_２（Ｆｅ_（１－ｘ）Ｃｒ_ｘ）_１７Ｎ_（~２．７）磁粉磁特性的影响．添加少量Ｃｒ（ｘ＝０－０．１），该化合物的结构不变化。随Ｃｒ含量的增加，它的Ｃｕｒｉｅ温度、各向异性场、饱和磁化强度、平均Ｆｅ原子磁矩和平均超精细场均有所降低．材料的单相性显著改善，矫顽力提高．Ｓｍ_２（Ｆｅ_（０．９５）Ｃｒ_（０．０５））_１７Ｎ_（~２．７）磁粉的矫顽力_ｉＨ_ｃ达到１５９２ｋＡ／ｍ．     

La_1－zRz（Fe_1－x－yCoxAly）_（13）金属间化合物磁熵变特性研究

本文对用Ｆｅ、Ａｌ替代Ｃｏ的Ｌａ（Ｆｅ（０．７３）－ｘＣｏｘＡｌ（０．２７））（１３）系和用Ｒ（Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎｄ，Ｓｍ，Ｄｙ，Ｇｄ）替代Ｌａ的Ｌａ１－ｚＲｚ（Ｆｅ（０．７１）Ｃｏ（０．０２）Ａｌ（０．２７））（１３）系的结构、磁性及磁熵变特性进行了研究。实验发现，Ｌａ（Ｆｅ（０．７８）－ｘＣｏｘＡｌ（０．２７））（１３）系的晶体结构均保持ＬａＣｏ（１３）的立方结构，每３ｄ原子的饱和磁矩与其电子数ｎｄ的关系在富Ｃｏ侧符合刚性能带模型，而在富Ｆｅ侧则与该模型不符。当ｘ＝０．０２时该化合物的居里温度在室温并有较高的磁熵变△ＳＭ，在１．１１ＭＡ／ｍ（１．４Ｔ）磁场下的（△ＳＭ）ｍａｘ为１３ｋＪ／ｍ３·Ｋ。对于Ｌａ１－ｚＲｚ（Ｆｅ（０．７１）Ｃｏ（０．０２）Ａｌ（０．２７））（１３）系，实验发现除Ｃｅ外，其它稀土元素均不能与Ｌａ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ａｌ形成１：１３相，而是形成了２：１７相。     

Fe_（1－x）（Nd_2Fe_（14）B）_x快淬合金的磁性能

系统研究了低Ｎｄ低Ｂ的Ｆｅ１－ｘ－（Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ）ｘ快淬合金的制备工艺和磁性能。通过优化热处理工艺和元素替换，控制α－Ｆｅ和Ｆｅ３Ｂ软磁相的析出和长大，获得较高的磁性能。该系列Ｎｄ３Ｆｅ８６Ｖ２Ｂ４合金具有最佳性能．Ｂｒ＝９．７ｋＧｓ，ＪＨＣ＝４．３ｋＯｅ，（ＢＨ）ｍａｘ＝１１．４ＭＧＯｅ。     

Sm_（1＋x）Ba_（2－x）Cu_3O_y（0≤x≤0．4）的热力学稳定性

用测量固体电解质电池电动势（ＥＭＦ）的方法，测试了Ｓｍ－Ｂａ－Ｃｕ－Ｏ体系主要化合物的标准Ｇｉｂｂｓ生成自由能；结果发现，稀土复合氧化物Ｓｍ_（１＋ｘ）Ｂａ_（２－ｘ）Ｃｕ_３Ｏ_ｙ，随着固溶度ｘ增加，化合物稳定性下降ＤＴＡ实验支持这一结论。     

难互溶Cu—Fe系机械合金化的高分辨电镜研究

机械合金化可使室温下几乎不互溶体系Ｃｕｘ－Ｆｅ（１００－ｘ）形成过饱和固溶体。ｆｃｃ相区的固溶度范围扩展到ｘ＞３５ａｔ．－％．对Ｃｕ４０Ｆｅ６０进行的高分辨电镜观察表明：球磨３ｈ后ｂｃｃ相与ｆｃｃ相之间存在Ｎ－Ｗ关系，即＜００１＞α∥＜１１０＞γ∥＜１１０＞α∥＜１１１＞γ表明在球磨的过程中发生了逆马氏体相变，ｆｃｃ相区的扩展与此密切相关，球磨６０ｈ后形成了尺寸比较均匀的钠米晶结构，高分辨电镜同时     

Ga替代对Gd2（Fe,Co）17化合物磁性的影响

通过Ｘ射线衍射和磁性测量手段研究了Ｇｄ２（Ｆｅ０．８Ｃｏ０．２）１７－ｘＧａｘ（０≤Ｘ≤８）化合物的结构和磁性。实验结果表明Ｇｄ２（Ｆｅ０．８Ｃｏ０．２）１７－ＸＣａＸ化合物均为菱方的Ｔｈ２Ｚｎ１７型结构,单胞体积Ｖ随Ｃａ含量的增加单调上升,居里温度Ｔｃ和饱和磁化强度Ｍｓ随Ｇａ含量的增加而单调下降。粉末取向样品的Ｘ射线衍射结果表明,随Ｇａ含量的增加,化合物的室温易磁化方向由易面转变为易轴,Ｇｄ２（Ｆｅ．８Ｃｏ０．２）１７－ＸＣａＸ化合物的３ｄ亚晶格出现室温单轴各向异性可能与Ｃａ原子的择优占位有关。     

Zr_（1－x）Ti_xM_（2．1）合金（M＝V_（0．1）Ni_（0．53）

Ｚｒ_（１－ｘ）Ｔｉ_ｘＭ_（２．１）合金（Ｍ＝Ｖ_（０．１）Ｎｉ_（０．５３）Ｍｎ_（０．３２）Ｆｅ_（０．０５）的吸氢特性和电化学特性用小电弧炉在氩气保护下熔炼了Ｚｒ１－ｘＴｉｘ（Ｖ０．１Ｎｉ０．５３Ｍｎ０．３２Ｆｅ０．０５）２．１（Ｘ＝０、０．１、０?..     

快凝的高剩磁Nd_5Fe_（71．5）CO_5B_（18．5）M合金的微结构和磁

快凝的高剩磁Ｎｄ_５Ｆｅ_（７１．５）ＣＯ_５Ｂ_（１８．５）Ｍ合金的微结构和磁性日本住友特殊金属公司开发一种快速凝固和晶化的高剩磁Ｎｄ５Ｆｅ７１．５Ｃｄ５Ｂ１８．５Ｍ合金，Ｍ＝Ａ１，Ｓｉ，Ｇａ，Ｃｕ，Ａｇ和Ａｕ。这种材料是基于Ｆｅ３Ｂ－Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ...     

纯铁离子渗稀土表层结构研究

本文利用辉光放电离子溅射法成功地将稀土元素Ｌａ，Ｃｅ离子化，并以较高的浓度渗入纯铁．采用金相、电子探针、能谱（ＥＤＡＸ）及透射电镜（ＴＥＭ）等方法研究了被渗试样的渗层结构，确定出稀土元素在纯铁中的两种存在形式：固溶和亚稳的金属间化合物（Ｃｅ，Ｌａ）Ｆｅ_７，选区电子衍射证明，ＣｅＦｅ_７与α－Ｆｅ之间存在如下取向关系（０１１）α－Ｆｅ∥（１１０）ＣｅＦｅ７，［１１１］α－Ｆｅ∥［００１］ＣｅＦｅ７．观察表明，稀土元素原子的渗入可促使铁基体中固溶的微量碳原子向试样外表面扩散并偏聚．     

非化学计量比贮氢合金M1（Ni0.71Co0.15Al0.06Mn0.08）x的？…

研究了化学配比ｘ对贮氢合金Ｍ１（Ｎｉ０．７１Ｃｏ０．１５Ａｌ０．０６Ｍｎ０．０８）ｘ（４．６≤ｘ≤５．２）的结构、组织、电化学性能和ｐ－ｃ－Ｔ特性的影响。结果表明,随着ｘ增大非化学计量比合金点阵常数ａ值减小,ｃ值增大,单胞体积减小,当ｘ＝５．２时ｃ／ａ达到最大值。ｘ＝５．０的化学计量比合金具有最小的点阵常数和单胞体积。放电容量、充放电循环稳定性和ｐ－ｃ－Ｔ曲线平台压均随着ｘ增大而提高,当ｘ＝５．２     

Cu,Fe元素呈对喷射成形Al98—3xCu2xFexNi1Ce0.5Zr0.5合？…

采用喷射成形技术制备了不同成分的Ａｌ９８－３ｘＣｕ２ｘＦｅｘＮｉ１Ｃｅ０．５Ｚｒ０．５（摩尔分数,％）合金快速凝固材料,重点研究了Ｃｕ,Ｆｅ元素含量对合金微观组织,力学性能以及断裂机制的影响。研究结果表明,ｘ〈２时,可有效避免粗在的Ａｌ７Ｃｕ２Ｆｅ平衡相形成;ｘ＝１．５时,合金具有较好的综合力学性能,合金的抗拉强度,屈服经度、延伸率和弹性模量分别可达６４３ＭＰａ,５５８．４ＭＰａ,８．４％和８０．     

Cu,Fe元素含量对喷射成形Al_(98-3x)Cu_(2x)Fe_xNi_1Ce_(0.5)Zr_(0.5)合金组织和性能的影响

采用喷射成形技术制备了不同成分的Ａｌ９８ － ３ ｘＣｕ２ ｘＦｅｘＮｉ１Ｃｅ０ ．５Ｚｒ０ ．５（ 摩尔分数, ％ ） 合金快速凝固材料。重点研究了Ｃｕ , Ｆｅ 元素含量对合金微观组织、力学性能以及断裂机制的影响。研究结果表明, ｘ ＜ ２ 时, 可有效避免粗大的Ａｌ７Ｃｕ２Ｆｅ 平衡相形成; ｘ ＝ １ ．５ 时, 合金具有较好的综合力学性能,合金的抗拉强度、屈服强度、延伸率和弹性模量分别可达６４３ ＭＰａ ,５５８ ．４ ＭＰａ ,８ ．４ ％ 和８０ ．４ ＧＰａ 。