七一水库心墙土坝变形应力研究

土坝应力——应变关系具有明显的非线性特征．采用了非线性有限元法对七一水库土坝进行变形和应力分析,全面了解坝体自施工以来的变形和应力变化规律、计算结果符合现状,并由此采取相应坝体加固措施,改善坝体的应力状态,可以解决坝体变形问题,达到除险加固的目的．     

劈裂式灌浆技术在土坝防渗加固中的应用

介绍了阳朔县土坝工程普遍存在的坝体疏松、坝外坡洇湿渗漏及坝体变形、出现裂缝等现象,分析了其成因,论述了工程加固中采用劈裂式灌浆,形成铅直连续的防渗泥墙、堵塞漏洞、裂缝或切断软弱层,使坝体应力重新分布,提高变形稳定性,达到解决土坝渗漏的施工工艺和方法.     

玉堂震损水库土坝坝坡蠕动变形原因及处理措施

土坝坝坡蠕动变形为土坝常见病害之一,通过对玉堂水库运行情况、坝体土物理力学性质指标的计算分析,查明玉堂震损水库土坝坝坡蠕动变形的主要原因为：坝体土质量差,粘粒含量偏高,含水量大,抗剪强度指标偏低;上游坝坡顶部坡度偏缓;受地震的影响。通过对坝坡稳定、投资、质量、施工速度及对蓄水影响等方面的综合考虑,提出坝体土中增设抗滑桩的坝坡整治加固方案。     

清河水库土坝位移观测分析

清河水库土坝型式为复式断面粘土斜墙砂壳坝。土坝垂直位移设观测标点７７个，土坝水平、垂直位移兼用的深式观测标点２０个。对２８年的观测资料，采用时间过程统计分析、空间分布统计分析、裂缝分析，得出的结论是：坝体内部不会产生裂缝，由坝体应变计算分析可知，坝体全部为压应力，也不会产生裂缝，说明土坝变形是正常的，运行是安全的。     

淤泥面上贴坡加高土坝的应力变形有限元分析

采用邓肯张E-ν本构模型对坝前淤泥面上加高土坝的应力变形进行了非线性有限元分析。结果表明:加高后坝体的应力应变分布规律良好,土坝加高后的应力和变形都在容许范围之内,能够满足工程安全要求,坝前淤泥面上加高土坝的方法可行。     

浅谈土坝坝体灌浆技术的机理

一、土坝坝体劈裂灌浆概述 劈裂式灌浆是运用坝体坝应力分布规律，由灌浆机产生一定的压力，把配合好的浆液灌用一定的灌浆压力，将坝体沿坝轴线方向劈裂，同时灌注合适的泥浆，形成铅直连续的防渗泥墙，堵塞漏洞、裂缝或切断软弱层，以提高坝体的防渗能力，同时通过浆、坝互压和湿陷。使坝体内部应力重新分布，提高坝体变形稳定性。     

土坝坝体劈裂灌浆防渗加固技术的研究

土坝坝体劈裂式灌浆基于坝体的小主应力大小和分布,利用“水力劈裂”原理对坝体有计划、有控制地进行劈裂,同时灌入合适的泥浆;通过浆坝互压使泥浆固结,形成浆体防渗帷幕,截堵渗漏带、充填裂缝、消除隐患;并使部分坝体压密,应力状态改善。从正常灌浆工艺和非正常灌浆工艺的原型观测试验中,总结出保证坝体安全和提高灌浆效果的工艺措施。土坝应力、孔隙水压力、变形观测和工程实践表明:劈裂式灌浆有效地提高了坝体的防渗性能和变形稳定性。     

丰乐双曲拱坝加固方案三维有限元仿真分析

丰乐双曲拱坝运行多年后出现了严重裂缝,本文对该坝加固方案坝体的变形和应力进行了三维全过程有限元仿真分析。分时段模拟了地基应力、坝体自重应力、水沙荷载的分级加载,考虑了裂缝的影响、加固钢纤维混凝土及保温材料效果。计算方案能真实模拟加固方案中坝体的实际应力状态。通过加固前后坝体应力对比分析,论证了加固方案的可行性和合理性,并提出了加固方案施工时的一些建议。     

广南水库围坝劈裂灌浆防渗加固

劈裂灌浆技术是进行土坝防渗、加固的切实可行的方法。广南水库1987年投入运行,围坝属典型宽矮型堤坝。1988年经物探、坑槽检查发现局部存有洞穴或裂缝等隐患坝段长达13.11 km,占围坝总长53%。坝基与坝体接触面处多处渗透破坏,已出现集中渗漏和水沸现象。该工程劈裂灌浆轴线布置在上游坝肩附近。利用钻孔灌浆产生的附加应力与坝体应力合成,形成利于定向劈裂的应力场,沿灌浆孔位轴线形成垂直延伸、连续的防渗帷幕,以解决坝体的渗透、变形稳定问题。土坝劈裂灌浆技术具有造价低、设备简单、可就地取材、效果好等优点。对于施工线长,工程量大的堤坝防渗、加固尤为适宜。     

混凝土防渗墙均质土坝应力变形研究

采用邓肯E-B非线性模型对某采用坝基混凝土防渗墙的均质土坝进行了有限元应力变形分析,并运用中点增量法,进行了施工期和蓄水期的应力变形研究,获得了不同时期坝体的应力和变形分布规律以及混凝土防渗墙与坝基土体之间接触面的应力变形分布特征,为采用坝基混凝土防渗墙的均质土坝设计提供了理论依据.     

拱坝纵向缝(平行于坝轴线)面上的应力研究

对于除险加固工程,拱坝需要进行加厚处理时,就产生了一条纵缝(即新老坝体交界面),传统的计算方法没法考虑这一纵缝。结合某一实际病险水库工程,用三维有限元法(ANSYS)计算了坝体加厚后纵缝上的应力分布情况,进而确定具体的新老坝体接缝上的除险加固方案。     

金佛山混凝土面板堆石坝应力变形二维有限元分析

针对重庆市金佛山混凝土面板堆石坝初步设计方案,通过静力平面应力变形分析计算,分析了坝体在竣工期、蓄水期的应力变形分布规律,重点研究了主堆石孔隙率、次堆石材料对面板和趾板的应力变形、周边缝变位等的影响,为选取主堆石孔隙率、次堆石区筑坝材料提供依据。计算结果表明,主堆石孔隙率采用20.1%和19.1%均可行,次堆石筑坝材料采用弱风化带粉砂岩∶页岩=7∶3和弱风化带粉砂岩∶页岩=5∶5均是可行的。但是相对于其他方案,采用主堆石孔隙率为20.1%,次堆石筑坝材料为弱风化带粉砂岩∶页岩=7∶3的方案,坝体、面板、趾板的应力变形较小。     

大坳软岩面板堆石坝边坡稳定及应力变形分析

通过对大坳砼面板堆石坝各种坝体分区方案边坡稳定及应力变形分析,在计算分析成果的基础上,合理确定坝体分区.     

水布垭混凝土面板堆石坝设计

在水布垭混凝土面板堆石坝的设计中，针对筑坝材料的特性和堆石体的变形特征，进行了坝体结构及坝体材料分区的设计。对面板应力应变分析，采用Ｅ－Ｂ模型进行三维非线性有限元计算，计算成果表明：就坝体变形而言竣工期和蓄水期的水平位移与垂直沉降值，比照已建工程均在劲旅范围内；面板位移与应力分析的结果亦与已建工程的面板应务分布规律一致。     

长沙坝坝体裂缝及不对称变形原因分析

针对长沙坝坝体开裂、坝体应力及坝肩稳定不满足规范要求、坝体变形不对称等问题,结合除险加固设计,对坝体裂缝及不对称变形原因进行了分析和探讨.提出了原坝顶施工温度偏高、温度荷载及左右坝肩地质条件差异是引起坝体变形不对称的主要原因.在采取坝肩加固、裂缝灌浆、坝体(上游面或下游面)加固等综合处理措施后,坝体应力满足规范要求,坝体不对称变形可得到明显改善.     

应力应变有限元法在面板堆石坝设计中的应用

利用有限元前处理网格自动剖分程序进行计算数据的准备,用有限元方法对面板堆石坝进行不同坝坡方案、不同坝体受荷条件下的计算分析,对坝体应力应变采用线性与非线性两种方法进行了分析比较,从而得出面板堆石坝坝坡的大致范围以及坝体应力和变形的分布规律,最后对面板堆石坝设计提出了一些建议。     

拱坝坝后局部加固对大坝工作性态影响研究

为明确坝后局部加固体对拱坝工作性态的影响,应用结构多场仿真与非线性分析软件SAPTIS对50年后拱坝任意时刻温度场进行仿真模拟,研究了某拱坝无、有加固体情况下大坝在典型工况下的变形、应力差异和结合面状态。模型中,坝体和基础网格采用六面体网格,边界约束条件为地基底面、地基侧面以及上下游面加法向链杆约束,并考虑了正常水位和水库水温变化过程、气温变化过程、混凝土水化热、太阳辐射等影响。结果显示:在正常温降情况下,该大坝无加固体和有加固体时,向下游变形分别为23.1 mm和20.1 mm,差别为13%,在正常温升情况下,差别达20%;有加固体时,上游面边缘部位受拉区域范围增加,与下游加固体尺寸大致相同,但拉应力最大值明显减小,由1.3 MPa减小为0.9 MPa。结果表明:大坝与加固体结合面普遍处于压剪状态,上部边缘区域应力集中现象明显,内部应力较小;坝后局部加固体增大了坝体刚度、减小了大坝向下游变形、改变了坝体应力分布规律,使得应力分布更均匀化,对大坝工作性态有一定改善作用。     

石头峡面板堆石坝应力变形分析

本文运用单元生死、荷载步、荷载子步的联合设置,采用分级加载来模拟面板堆石坝逐层填筑的施工过程,对青海省石头峡水电站面板堆石坝进行仿真模拟分析,得到了坝体在竣工期、一期蓄水期与运行期的应力变形特性。结果表明,坝体应力变形满足安全要求,对石头峡面板堆石坝的后期建设和坝体内部观测具有一定的参考价值。     

厅子塘水电站砌石拱坝结构三维有限元分析

根据浆砌石坝设计规范和混凝土拱坝设计规范,结合云南厅子塘水电站细石混凝土砌石双曲拱坝工程特点,采用三维有限元方法,对拱坝体在多种荷载组合的工况条件下的坝体应力和变形进行了研究。研究结果表明,砌石双曲拱坝坝体的应力及变形均符合有限元计算一般规律,坝体最大位移在允许范围内,坝体上游面应力偏大,但在进行有限元等效应力核算后,计算研究结果在规范允许范围内。