45钢托弹板球化退火工艺

<正> 一、引言 我厂生产的WQ201产品托弹板,原材料为45钢冷拉钢带,壁厚为1. 5_(-0.12)毫米,供货状态为再结晶退火。该产品零件采用冷冲压成型。当供应的原材料中存在着较多的片状珠光体时,会造成零件23.5_(-0.28)毫米处冲压下料时的剪切开裂现象,其裂纹如图1所示。为此我们采用球化退火工艺,使之进一步球化,以确保冲压成型质量。     

显示球化退火态奥氏体晶粒的试剂

<正> 到目前为止,对于淬火、淬火并回火态钢的奥氏体晶粒显示,已有较多的文献报导,而对于球化退火态钢的奥氏体品粒显示,尚未见报导。这里介绍一种多用途奥氏体晶粒腐蚀荆“M1”试剂,该试剂不仅能清晰地显示出GCr15钢球化退火态的奥氏体晶     

兵器材料及失效分析技术交流交易会论文题录

<正> (选入会议专辑者未列入) 01 估算低周疲劳寿命的新参数 华东工学院 钱剑晨 丁军 02 调质前原始组织对中碳Cr-Ni-Mo钢显微组织与力学性能的影响 华东工学院 马柏生等 03 模具钢中碳化物快速均匀球化——温加工+球化退火法 华东工学院 马柏生等     

非晶态软磁合金薄带的制备的磁学性能

研究了钻基和铁镍基两种非晶态软磁合金薄带的制备工艺，用示差热分析法测量了合金的起始晶化温度和居里温度，用冲击检测计法测量了合金的静态磁学性能。试验结果表明，在单辊快淬工艺条件下，钴基合金的非晶态形成能力比铁镍基合金的大，制备较容易；磁场退火处理能够显著改善两种合金的软磁性能；制备态和经磁场退火的两种合金的磁学性能均优于晶态铁镍系坡莫合金的磁学性能。     

非晶态软磁合金薄带的制备和磁学性能

研究了钴基和铁镍基两种非晶态软磁合金薄带的制备工艺，用示差热分析法测量了合金的起始晶化温度和居里温度，用冲击检流计法测量了合金的静态磁学性能。试验结果表明，在单辊快淬工艺条件下，钴基合金的非晶态形成能力比铁镍基合金的大，制备较容易；磁场退火处理能够显著改善两种合金的软磁性能；制备态和经磁场退火的两种合金的磁学性能均优于晶态铁镍系坡莫合金的磁学性能。     

球化退火态钢脱碳层深度的金相法测定

论述了在球化退火钢脱碳层深度的测定中国内外标准方法中金相法的不适用性和常用金相法的不准确性,同时提出了解决金相法测定不准确的两个途径——定量金相法和转态测定法。     

火工品用不锈钢封接元器件真空-正压工艺研究

为了提高火工品用不锈钢封接元器件的使用可靠性,介绍了不锈钢与玻璃封接的一种新工艺,研究了封接温度、保温时间、去应力退火温度和时间等工艺参数对封接件绝缘电阻和漏率的影响。结果表明:封接温度和保温时间对封接性能影响很大;得到的工艺条件为:在600℃慢注气至正压,并在950～1000℃烧结温度下保温15～20min,500～550℃退火并保温20min,在这些工艺条件下能够获得满意的火工品用不锈钢封接产品。     

报废“双迫”药改制射钉弹用球扁药新工艺研究

为了解决"双迫"型废火药的处理和再利用问题,提出了一种制备射钉弹用球扁型发射药的新工艺.工艺过程包括将经过粉碎的原料药粒分散到含有分散剂的水溶液中,加入适量的乙酸乙酯溶剂使药粒表层溶胀,在搅拌剪切力和界面张力的作用下,药粒的表面发生球形化转变,再经过洗涤、分级和烘干等处理,得到表面光滑的球扁药.研究得到的适宜工艺条件为溶剂比1.0～2.0 ml·g-1,用水量为药粒的6.0倍,分散剂用量为水量的1.0%～2.0%,搅拌速率500～600 r·min-1(线速度4.0～5.0 m·s-1),溶胀温度和时间分别为65～68 ℃和30 min.成品球扁药的堆积密度由0.70 g·cm-3提高到0.95 g·cm-3以上,流出时间由7.5 s下降到4.0 s以下.在射钉枪上进行测试,其主要弹道性能达到PATMI标准的规定指标.     

1.41%C超高碳钢淬火高温回火球化组织的研究

采用淬火+高温回火热处理对碳的质量分数为1.41%超高碳钢进行球化处理,研究碳化物超细化的机理,确定最佳的球化工艺参数。结果表明:在850～1100℃范围内淬火时,随着温度的上升,碳化物不断溶入奥氏体,使粗大碳化物颗粒变小,回火后不仅从针状马氏体中析出均匀细小的碳化物,同时在残余奥氏体中也析出大量均匀细小的碳化物,碳化物数量增加。钢中含有抑制碳化物长大的Al和Cr元素,在550～750℃高温回火时,温度越高球化效果越好,即使在1100℃淬火+750℃回火后碳化物颗粒尺寸仍然保持在0.1～0.3μm。     

冷精锻工艺设计

进行冷精锻件生产,要从产品性能、制造成本考虑所需要的设备和进行工艺设计,必须考虑从原材料到最终制成品的全部制造工序。首先要根据产品强度要求考虑材质、形状、尺寸精度,确定成形工序。采用镦粗还是挤压等成形工步,要考虑原材料规格（棒材、卷材还是板材）、下料方式（剪断还是锯断）、润滑处理（磷化处理和采用固体润滑剂MoS2或液体润滑剂油等）和退火条件（球化退火、完全退火还是不完全退火）、成形方式（单工位还是多工位）后续的机械加工（一般切削还是研磨）、表面处理和热处理（高频淬火和渗碳淬火）改性等,要将后续加工后的产品尺寸变化反映到锻件图上。     

低合金钢的控制轧制、相间沉淀和亚临界热处理

<正> 一般情况下,为了使钢获得良好的强韧性,大都采用传统的“高温奥氏体化→淬火→回火”的热处理工艺。固然,这种工艺与其它热处理(如正火、退火)工艺比,在钢材化学成分固定的前提下,可以赋于钢材较高的强度水平;但是也有它不可避免的缺点,如:自较高的奥氏体化温度急剧冷却(淬火)时,钢材尺寸会发生变形;尽管后来经过回火,但仍具有较甚的裂纹源,因而导至较差的断裂韧性;为了保证较大工件淬火     

退火工艺对钨丝/锆基非晶合金复合材料动态力学性能及断裂模式的影响

研究了体积含量为60％的钨丝/锆基复合材料在经过退火处理后,材料的应力-应变响应和动态断裂特征以及断口形貌。利用Hopkingson压杆冲击加载装置和扫描电镜(SEM)以及X射线衍射仪(XRD),对Φ5mm×5mm的圆柱形试样进行了相关研究。研究表明,钨丝体积含量为60％的钨丝/锆基复合材料在经过退火处理后,非晶基体出现了明显的晶化现象;材料在退火后动态压缩强度比退火前有明显降低;退火后非晶基体断口形貌由退火前的完全的脉络花样转变为河流花样和脉络花样混合模式;经过动态冲击后,钨丝的断裂模式在退火前后变化大。     

球化工艺对Fe-1.3C-1.5Cr-1.5Al超高碳钢组织性能的影响

为研究离异共析和调质两种球化工艺对Fe-1.3C-1.5Cr-1.5Al超高碳钢组织性能的影响,利用SEM进行组织观察和材料万能试验机以及维氏硬度计进行力学性能测试。结果表明:该超高碳钢1 150℃×5 h-650℃×0.25 h珠光体转变组织,经850℃×0.25 h奥氏体化于830℃保温2 h后转变为完全的球状珠光体组织;经850℃×1 h淬火、650℃×2 h回火的调质处理获得回火索氏体;两种球化组织均具有高强度、高塑性,拉伸断裂机制均为沿晶断裂。     

改善球铁激冷敏感性的研究

<正> 近年球墨铸铁(简称球铁)在我国的应用越来越广泛,例如用球铁来生产重型卡车的轮毂及中高压阀门铸件等。生产中遇到的一个问题是铸件组织中出现游离渗碳体,特别是薄小件。为避免铸件塑性不足及高温退火,我们对球铁激冷敏感性做了一些实验研究。     

重载冷挤压模具用LD钢热加工工艺探讨

对重载冷挤压模具用LD钢在实际生产使用中热加工出现的问题和解决方法作了工艺研究探讨。研究采用高低倍组织观察,常规力学性能测试和断口观察分析不同状态下材料的组织变化。通过对材料的冶金质量分析,证实引起重载冷挤压模具开裂的主要原因是粗大共晶碳化物。通过电渣重熔+锻造+球化退火热加工工艺有效改善材料的冶金质量,细化和减少共晶碳化物,增加模具淬火状态下的合金固溶含量,回火过程中Cr、Mo、V碳化物的稳定弥散析出,提高了模具的抗压强度和韧性。     

热处理条件下17-4PH不锈钢高周疲劳性能分析

对退火态17-4PH不锈钢进行固溶+中间调整+时效处理,分析退火态及固溶时效态17-4PH不锈钢的显微组织、拉伸及高周疲劳等力学性能及疲劳裂纹扩展测试结果。结果表明:两种不同热处理工艺下该钢的显微组织均为回火马氏体、δ-铁素体及逆变奥氏体。相比退火处理,固溶+中间调整+时效处理后的显微组织中δ-铁素体含量降低,且存在ε-Cu、富Nb相等沉淀硬化相析出,其屈服强度、抗拉强度及高周疲劳极限均明显提高,抗拉强度大于1 000 MPa;固溶时效后该钢疲劳裂纹门槛值提高,抵抗裂纹扩展的抗力提高,裂纹扩展速率降低,其稳定扩展区(Paris区)对应的应力强度因子ΔK的范围由13～30 MPa·m1/2扩展至15～70 MPa·m~(1/2)。     

晶化退火对铁基纳米晶软磁材料磁性能的影响

研究晶化退火处理工艺对Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9纳米晶软磁材料磁性能及性能一致性的影响。结果表明:分级晶化退火处理后,样品晶化析出α-Fe(Si)纳米相的晶化热提前释放,晶化退火温度得到有效控制,获得较好的磁性能和较高的性能一致性;H2的高热导率和还原特性,可提高晶化热处理过程中炉内的温度均匀性,有利于提高样品的磁性能和小批量试制时样品性能的一致性。     

H13钢A_1稍下转变动力学及相分析

应用Ｆｏｒｍａｓｔｏｒ－Ｄｉｇｉｔａｌ全自动相变仪测定了Ｈ１３钢的退火用ＴＴＴ图。利用物理化学相分析法研究了Ｈ１３钢在Ａ１稍下的转变产物，分析了球化组织中基体的成分和碳化物的结构及相对量。     

挽救脱碳零件的复碳处理实践

<正> 五六式冲锋枪表尺板、保险板把、机匣盖、护盖前后箍等是冷冲压成型零件。冷冲压前,为适应冷塑性变形的性能要求,原材料组织为片状珠光体+铁素体的亚共析钢,要进行较长时间的特殊球化热处理,冷冲压后,又要进行中间再结晶退火或多次中间再     

国产和引进的12.7mm穿,燃,爆弹材料测试与分析

借助于冶金分析方法，对穿甲后的引进和国产两种１２．７ｍｍ穿、燃、爆弹的钢壳和弹芯进行了综合材质分析，分析结果表明：引进弹钢壳为热轧退火态的硫脆化易削钢，但比一般国内产品组织要细；国产弹钢壳为Ｂ２钢，由于抗压成型时钢壳组织变形量不一致，所以再结晶退火后组织不均匀；引进弹弹芯与国产弹弹芯成分相近，但工艺（包括制粉、烧结、热处理等）前差异，故组织、性能不同。