环槽铆钉套环对连接强度影响研究

通过轴向拉脱和剪切试验可知,轴向拉脱力均符合技术要求。LMTP套环与LMC铆钉配合后的轴向拉脱力虽低于LMTF套环与LMC铆钉配合的轴向拉脱力,但数值模拟分析结果与试验结果相吻合,因此可指导套环选型工作。     

基于有限元分析的铆螺母铆接厚度影响研究

以某新型奥氏体不锈钢铆螺母为研究对象,基于ABAQUS、SolidWorks软件建立铆螺母铆接过程有限元仿真模型,结合有限元分析与试验研究,探究夹层厚度对铆接镦头形貌、铆螺母拉脱力、铆接连接结构拉伸性能的影响规律,分析夹层厚度对铆螺母铆接变形及铆接结构力学性能的影响机制。有限元仿真结果与试验结果一致,随夹层厚度增加,最大拔出力先增大后减小。研究结果显示：该型号铆螺母在夹层厚度为3.5 mm时,铆接结构轴向拉脱力最大,且整体连接结构拉伸性能最好。     

铜管——管壳式换热器设计中的几个问题

论述了在铜管——管壳式换热器设计中铜管与管板的胀接连接方式、影响管板强度的因素及管板设计计算方法和避免铜管受压失稳的措施.     

胀接成形工艺对管翅式换热器结构性能的影响

胀接成形工艺是管翅式换热器生产过程中的关键工序之一,对换热器的传热效能、机械强度及耐压强度具有决定性的影响。以某款换热器换热铜管为研究对象,建立胀接成形过程有限元仿真模型,分析不同规格胀头下,胀接成形过程中应力变化及分布,胀接后换热管的减薄程度,翅片和换热管之间的接触状态和压力分布,残余应力等弹塑性应变规律及其对换热器结构性能的影响。通过实验验证可知,实验结果与仿真结果吻合,表明仿真模型的正确性,能够有效的指导和改进产品设计和生产工艺。     

换热器铜管高效集成加工技术装备研究

介绍管翅式换热器的加工专用技术装备,通过此装备将铝箔与铜管进行胀管、扩口、翻边加工,形成空调器的四大部分之一的两器即蒸发器和冷凝器。取代传统的液压动力,整机由伺服电机系统驱动,采用伺服数码控制技术,将铜管的胀管、扩口与翻边等加工工序集成于一体,提高了生产效率,保证了产品质量,节约铜管用量。并对铜管胀管、扩口、翻边加工进行分析。     

内脊型TiNiFe记忆合金管接头拉脱力的三维有限元模拟

建立了TiNiFe形状记忆合金管接头变形和恢复两个过程的三维本构模型,采用有限元分析方法,对内脊型管接头组件的应力分布和拉脱力进行模拟,分别研究了内脊和脊高对拉脱力的影响.模拟所用到的TiNiFe合金材料参数由实验测得.结果表明:内脊的引入能够提高连接组件的拉脱力,在计算范围内,随脊高增加拉脱力线性增大.拉脱力实测值与模拟结果吻合较好,数值偏差在4%以内.     

T2M内齿型管无收缩加工关键技术及装备研究

分析空调器中的零部件换热器用T2M内齿形管胀管加工关键技术,使用机械胀管加工工艺对T2M管进行胀扩,使T2M铜管与铝箔翅片紧密接触,有效地进行热交换。普通胀管后T2M内径加大,相应的横截面积也增大,体积等同情况下,管的长度尺寸就会补偿横截的加大面积,铜管长度就会收缩。研究的装备对工件上端铜管用锁紧结构锁紧,下端U形座采用下拉式反锁机构固定,保证换热器铜管长度不收缩,并且可同时进行180~o旋转双向加工杯型口,整套换热器减少T2M铜管用量5%左右。     

AZ91D镁合金板材的快速气压胀形行为研究

对板厚1.0mm、晶粒尺寸6.0μm的细晶AZ91D镁合金板材进行了快速气压胀形行为的研究.在250～400℃的温度内进行了各种气压的300 s的半球件快速气压胀形试验,研究温度和气压对快速气压胀形能力的影响.试验结果表明,在400℃、0.5 MPa气压下可以得到最大胀形高度为33.0mm的半球件.以上述结果为基础,进行了300 s的筒形件快速气压胀形试验,采用两阶段加载快速气压胀形出了20 mm高而且表面质量好、圆角半径符合要求的筒形件.对胀形件不同位置取样进行金相观察,变形量越大,晶粒越细小.     

基于椭圆热态胀形试验的板材成形极限图建立方法

采用长轴直径为Φ100 mm、短轴直径分别为Φ100,Φ90,Φ80,Φ60和Φ40 mm的椭圆形胀形模具,在300,210和150℃、RT(常温)4个不同温度梯度,0.0045和0.045 MPa·s-1两个不同压力率条件下进行了铝合金板材的热态胀形试验,得到了胀形试验件,并获取了基础试验数据。利用极限应变计算公式,对胀形试验数据进行计算和整理,获得试验材料拉-拉变形区的成形极限曲线及成形极限图。结合等效条件下单向拉伸试验获取的基础试验数据,建立了完整的铝合金板材成形极限图。     

AZ31B镁合金板材快速气压胀形行为

对板厚1.0 mm的细晶AZ31B镁合金板材进行快速气压胀形研究,在300~400℃的温度范围内进行了各种气压下300 s的快速气压胀形试验,研究温度和气压对AZ31B板材快速气压胀形能力的影响。结果表明:在不同温度下,胀形高度均随着气压的升高而增大,但气压升高到一定程度时,胀形时间不到300 s即产生破裂;胀形高度在胀形温度400℃时出现峰值为45 mm。在400℃和0.6 MPa条件下,胀形5 min时相对胀形高度达到1.13。胀形件壁厚分布不均匀,温度越高,壁厚分布不均匀度越高。最后,研究了不同温度下快速气压胀形时胀形件微观组织的演变规律。