典型工艺聚烯烃薄膜的雾度与其结构的关系

测试了典型工艺得到的聚烯烃薄膜的雾度及透射率,利用WLI、LS、AFM和2D-WAXD等方法对薄膜的表面结构和内部结构进行了表征,并分析了结构与薄膜雾度的关系。表征结果显示,对于典型工艺的聚乙烯薄膜,吹膜的雾度大于流延膜的雾度;聚乙烯表面雾度与表面粗糙度具有线性相关性,内部雾度与球晶的尺寸有正相关关系;聚乙烯薄膜的表面和内部可以呈现不同的取向特征。市场上的聚丙烯薄膜大部分由流延法或双向拉伸法制得;双向拉伸薄膜内部通常没有完善的球晶结构,内部雾度非常低。对比聚乙烯薄膜和聚丙烯薄膜可知,表面雾度与表面粗糙度和表面结构特征有关。聚丙烯薄膜中大区域的表面起伏会明显增加表面粗糙度,但对表面雾度贡献很小。     

蒸煮型聚丙烯流延膜芯层专用料的开发

根据市场主流牌号分析,确定蒸煮型聚丙烯流延膜芯层专用料的开发目标。筛选出芯层专用的球形无机纳米复合助剂C（添加量为0.04%）,在茂名石化国产2代聚丙烯装置成功生产出蒸煮型流延膜芯层专用聚丙烯树脂PPR-F08M-S,并对产品物性进行分析和加工应用试验,结果表明：树脂黄色指数为-4.62,拉伸强度达到29.4 MPa,弯曲模量为791 MPa,薄膜雾度为0.82%,薄膜制品综合性能较好,与进口树脂性能相当。     

茂金属线性低密度聚乙烯薄膜料的中试生产及产品性能

采用自制的LHQ-11催化剂,在Unipol气相法聚乙烯中试装置(50 kg/h)上,制备了牌号为PC 1827 H的茂金属聚乙烯中试产品,并在3层共挤流延机中用其生产出性能较好的流延膜。结果表明,PC 1827 H与进口茂金属聚乙烯(牌号为3518 CB)相比,熔体流动速率较低,二者相对分子质量分布相近,前者数均和重均相对分子质量高于后者。与3518 CB相比,PC 1827 H用于制备流延膜时,薄膜的落镖冲击强度和横向性能好,纵向性能较差。用PC 1827 H生产的流延膜拉伸强度、断裂伸长率等性能均可满足使用要求。     

抚顺乙烯化工公司加强聚烯烃专用料的开发与生产

抚顺乙烯化工有限公司开发的聚丙烯流延膜RC090专用料工业化试生产获得成功，各项技术指标均达到要求。聚丙烯流延膜是通过熔体流延骤冷生产的一种无拉伸、非定向的平挤薄膜。具有透明度高、挺度好、热封温度低、耐热、防潮、阻隔性好、印刷和复合适应性强、表面光滑、耐蒸煮等优点，广泛应用于冷冻食品、医药卫生和液体包装等领域。     

真空镀铝膜芯层专用料及其加工性能研究

探讨了真空镀铝聚丙烯流延复合膜的加工性能对芯层专用料的要求，并对研制的复合膜芯层专用料以及用该专用料制成的共挤流延复合膜的镀铝加工性能进行了研究，结果表明，该专用料及用其制成的真空镀铝复合膜的性能与进口产品相当。     

独石化开发出系列化流延膜树脂专用料

独山子石化公司自行开发、生产的流延膜树脂专用料，成功实现热封层、电晕层、芯层三层复合共挤薄膜专用料的系列化。     

液体粘性对离心泵抗汽蚀性能的影响

当离心泵抽送粘性液体时，如叶片长度上的液流为单一层流层，液体粘度的提高会导致摩擦阻力增大，抗汽蚀性能恶化。当叶片流道上同有层流层和紊流层段时，如果液体粘度增加，叶片长度上的紊流层就单值地减少，层流层就增大，叶片长度上的总摩擦阻力就降低，从而改善抗汽蚀性能；但液体粘度过大又会使叶片层流层上的摩擦阻力提高而降低泵的抗汽蚀性能。粘性液体对离心泵抗汽蚀性能的影响可用液体雷诺数判断。如满足Ｒｅ１＞Ｒｅ２，则抗汽蚀性能变坏；如满足Ｒｅ临／τｋ＜Ｒｅ１＜Ｒｅ２，则抗汽蚀性能将得到改善。     

纳米铜添加剂与磷酸三甲酚酯复配体系的摩擦学性能

采用四球摩擦磨损试验机考察了表面修饰纳米铜添加剂（简称纳米Cu）和磷酸三甲酚酯（T306）单剂及两者复配体系的摩擦磨损性能，采用X射线光电子能谱仪（XPS）和扫描电子显微镜（SEM）对磨痕表面进行了分析。结果表明，纳米Cu具有良好的润滑性能；当其在一定浓度范围内与T306复合使用时，两者将产生协同抗磨减摩效应；且两者添加的质量分数各为0．5％时，复配体系的抗磨效果最佳。两者复合使用时，会在摩擦表面形成由单质Cu的沉积膜及FeS、SO4^2-和PO4^3-的化学反应膜组成的复合表面膜，产生了协同抗磨减摩作用。     

成核剂对聚丙烯性能的影响

研究了成核剂HB2002的用量对聚丙烯性能的影响，并与国内外同类成核剂进行了对比。结果表明，当成核剂HB2002的用量为0．25％时，聚丙烯的综合性能最好，透光率高达77．2％，雾度低至11．3％，与不加成核剂时相比，聚丙烯的拉伸强度提高了8．6％，冲击强度增加了42％，最高结晶温度提高了4℃。对比试验结果表明，成核剂HB2002对聚丙烯综合性能的改善效果与国内外同类成核剂相当或更好。     

MD膜驱剂对水包油乳状液的破乳作用

MD膜驱油现场试验中发现采出的含油污水有逐渐变清的趋势。实验考察了MD-1膜驱剂(一种单分子双季铵盐)对油田采出水的zeta电位、脱油率和水包油乳状液的脱水率的影响。结果表明。MD-1在水中电离生成的阳离子压缩双电层。zeta电位随着MD-1浓度的增加而增加，压缩双电层是渐进过程；MD-1对油田采出水的破乳作用随MD-1浓度增加而增加并且与采出水的含油量有关，含油量低时破乳脱油效果不佳；由阴离子表面活性剂ORS41和非离子表面活性剂OP-10为乳化剂形成的水包油乳状液(油相为含1％胶质和沥青质的煤油)。其脱水率均随MD-1浓度的增加而增加，但在乳化刺为OP-10时脱水率较低；MD-1膜驱剂与油相中的胶质及沥青质作用，破坏油水界面致使油滴聚并、破乳。图7表2参11。     

钻井液用CETA的性能评价

新研制的低分子量有机季铵盐粘土稳定剂CE-TA(2-氯乙基三甲基氯化铵)成本低，价格约为NW-1的50％，而且在加量相同时抑制性能与NW-1相当。研究了CETA对页岩回收率、蒙脱土悬浊液ζ电位、蒙脱土浆粒度中值和颗粒比表面积以及钻井液性能的影响，同NW-1进行了对比，测定了CETA在蒙脱土表面的吸附等温线。结果表明，CETA在其加量远低于无机盐抑制剂的情况下，即可获得良好的抑制性；用CETA作抑制剂，可解决以往用KCl作抑制剂影响测井资料解释的难题；CETA可在钻屑表面形成牢固吸附层；CETA对钻井液流变性和滤失性影响不大；吸附量和蒙脱土悬浊液电位的变化表征了CETA确实嵌入了粘土内层，从而引起粘土表面性质的一系列变化。     

渗铝钢在高酸值原油中的耐腐蚀机理

渗铝钢耐环烷酸腐蚀的性能远远超过1Cr18Ni9Ti不锈钢，与316L不锈钢耐蚀性能相当。改进型固体粉末渗铝钢主要由FeAl相构成。在高油气流冲刷下和高温环烷酸腐蚀环境下，碳钢表面形成的FeS膜不具备保护性，而渗铝钢的渗层表面形成了均匀、致密、非常薄、附着力强及修复速度快的Al2O3保护膜。虽然这种氧化膜同时受到环烷酸的溶解作用及Cl^-渗透、S的影响，但FeAl舍金层可以提供足够的Al来保持Al2O3膜，这是渗铝钢耐高温环烷酸腐蚀的主要原因。     

陶瓷膜过滤油田采出水时的膜污染研究

膜污染是陶瓷膜过滤技术在梁山水处理中应用的主要障碍。膜污染分为膜面污染和膜孔堵塞两种，其中膜污染结垢主要发生在膜面，膜面污染物由污垢层和凝胶层组成。分析了油田采出水及膜特性及膜污染之间的关系。指出造成膜污染的主要原因是膜面形成了有机物和无机物的混和污垢层，导致这一变化的根本原因是膜面电性质和亲水性的变化。由于提出了两点膜污染的防治措施：（1）对采出水预处理，脱除水中的硫化物；（2）对陶瓷膜预处理，降低膜面原表面活性，减小陶瓷膜表面对采出水中污染物的吸附作用。     

BOPP薄膜专用T 38 F型聚丙烯树脂的质量改进及结构性能分析

分析了中国石油兰州石化公司30万t/a聚丙烯(PP)装置生产的双向拉伸聚丙烯(BOPP)薄膜专用料(牌号为T38 F)存在加工尺寸稳定性较差、频繁破膜、成膜速度低、雾度高等质量问题的原因,还结合装置特点优化并调整了生产工艺条件。结果表明,相对分子质量分布宽、等规度高、等规度分布不均匀是造成T 38 F树脂存在相关加工质量问题的原因;采取调整一、二环氢气浓度,一、二环淤浆密度,降低m(三乙基铝)/m(给电子体)等措施后,T 38 F的加工性能获得改善,生产厚度大于12μm的BOPP薄膜时线速度可超过400 m/min且无破膜现象,制成BOPP薄膜的厚度偏差稳定在0.8%~1.2%,雾度由1.5%~2.0%降低到0.8%~1.2%。     

Zn/(Si、Al)型混合物复合粉体作为润滑添加剂的摩擦学性能研究

在实验室自制锂基脂,以Zn与(Si、Al)型混合物作为锂基脂润滑添加剂,根据加入量不同设计不同的复配方案,利用四球机考察各复合粉体对润滑脂摩擦学性能的影响,并与市场上成品添加剂的摩擦学性能进行比较。利用光学显微镜、能量散射谱仪对钢球磨损表面进行了分析。结果表明:复合粉体比单剂及成品添加剂在锂基脂中的综合摩擦学性能更优异;在588N载荷下,与基础脂相比,添加复配2(0.5%Zn,0.5%(Si、Al))添加剂的润滑脂作用下的钢球磨斑直径及平均摩擦因数分别降低了54.99%、23.62%。由瞬时摩擦因数变化可知,复合粉体能够有效降低摩擦因数的振幅,有利于减少机器的噪声和增强机器运行的平稳性。在长磨过程中,磨损表面形成了一层由SiO2与Zn组成的具有良好摩擦学性能的润滑膜层。     

高等级道路沥青延展性及调合组分的选择

通过对高等级道路沥青的基础沥青（溶剂脱油的软沥青及硬沥青）和调合组分（抽出油、中东减渣１及中东减渣２、油浆）进行物理性质、化学组成及ＧＰＣ分子量测定，质谱族组成分析，阐述了影响沥青薄膜烘箱（ＴＦＯＴ）后１５℃延度大小的因素。经过调合后的沥青物性指标表明，作为高等级道路沥青的调合组分，中东减渣１比中东减渣２具有更优越的调合性能；抽出油作为沥青调合组分，调合出的沥青ＴＦＯＴ后延度＞１５０ｃｍ；催化油浆经过改质也可以作为与抽出油相当的理想调合组分，但长期的沥青老化性能与路用性能是否理想仍有待于进一步研究。     

Zn/(Si、Al)型化合物复合粉体作为润滑添加剂的摩擦学性能研究

在实验室自制锂基脂,以Zn与(Si、Al)型混合物作为锂基脂润滑添加剂,根据加入量不同设计不同的复配方案,利用四球机考察各复合粉体对润滑脂摩擦学性能的影响,并与市场上成品添加剂的摩擦学性能进行比较。利用光学显微镜、能量散射谱仪对钢球磨损表面进行了分析。结果表明：复合粉体比单剂及成品添加剂在锂基脂中的综合摩擦学性能更优异;在588N载荷下,与基础脂相比,添加复配2(0.5%Zn,0.5%(Si、Al))添加剂的润滑脂作用下的钢球磨斑直径及平均摩擦因数分别降低了54.99%、23.62%。由瞬时摩擦因数变化可知,复合粉体能够有效降低摩擦因数的振幅,有利于减少机器的噪声和增强机器运行的平稳性。在长磨过程中,磨损表面形成了一层由SiO2与Zn组成的具有良好摩擦学性能的润滑膜层。     

Mn2O3／γ—Al2O3体系的还原及还原后的吸氧性能

利用程序升温还原研究Ｍｎ２Ｏ３／γ－Ａｌ２Ｏ３体系，测定其在还原后的室温吸氧性能。实验结果表明，与纯Ｍｎ２Ｏ３相比，Ｍｎ２Ｏ３单层分散到γ－Ａｌ２Ｏ３表面上，还原温度降低，还原后单位锰吸氧量大大提高；吸氧性能最好的Ｍｎ２Ｏ３／γ－Ａｌ２Ｏ３样品的锰含量在Ｍｎ２Ｏ３的单层分散阈值附近。     

润滑油纳米铜添加剂与硫代磷酸复酯胺盐复配体系的摩擦磨损性能

利用四球试验机研究了润滑油纳米铜添加剂与硫代磷酸复酯胺盐复配体系的摩擦学性能。结果表明，两种添加剂在一定添加量范围内都可以改善基础油的抗磨性能。在试验范围内，润滑油纳米铜添加剂与硫代磷酸复酯胺盐复配体系具有一定的摩擦学协同效果，且两者的添加量各为0．3％和1．0％时，复配体系抗磨减摩协同效果最佳。采用表面分析技术对最佳复配润滑体系钢球磨斑表面的形貌和表面膜的元素组成进行了分析，推断其摩擦表面是由金属Cu形成的沉积膜和S、P等元素形成的化学反应膜共同组成的复合表面膜，使复配润滑体系呈现良好的抗磨减摩协同效果。     

制备方法对CH_4、CO_2催化氧化重整催化剂的影响

考察了反应体系中不同制备方法制得催化剂的催化性能，并将分形维数应用于催化剂制备；采用了ＥＤＸ、ＴＰＲ、ＸＲＤ 和ＸＰＳ 等表征手段分析了不同制备方法制得催化剂的表面组成以及还原特性，探讨了层浸法制备的催化剂性能最佳的原因。