热锻参数对汽车转向节力学性能的影响分析

采用不同的始锻温度、终锻温度和锻压速度对汽车转向节进行了锻造,并进行了拉伸性能和冲击性能的测试与分析。结果表明:随始锻温度从1050℃增大到1200℃或终锻温度从880℃增大到1040℃,汽车转向节的抗拉强度、屈服强度不断增大,而断后伸长率和冲击吸收功不断减小;随锻压速度从60 mm/s增加至300 mm/s,汽车转向节的抗拉强度、屈服强度先增大后减小,而断后伸长率和冲击吸收功先减小后增大。汽车转向节合理的始锻温度、终锻温度和锻压速度分别为1175℃、960℃、180 mm/s。     

Al-Cu-Mn合金的铸造工艺研究

研究了浇注温度、模具温度、压力和保压时间对Al-Cu-Mn合金力学性能和显微组织的影响。结果表明,Al-Cu-Mn合金适宜的浇注工艺为:浇注温度720℃、模具温度200℃、压力75 MPa、保压时间20 s;4种工艺参数对第二相面积分数的影响从大至小依次为:挤压压力>浇注温度>模具温度>保压时间。     

锻压温度对汽车连杆性能的影响研究

采用不同的温度对42CrNiMo汽车连杆进行了锻造,并进行了锻件拉伸性能、冲击性能和耐磨损性能的测试与分析。结果表明,随着始锻温度从1050℃增至1200℃或终锻温度从760℃增至960℃,汽车连杆的抗拉强度、屈服强度、断后伸长率、冲击吸收功均先增大后减小,磨损体积先减小后增大。优化的连杆始锻温度为1180℃、终锻温度为860℃,此时连杆的抗拉强度936 MPa、屈服强度788 MPa、断后伸长率14.8%、冲击吸收功47J、磨损体积26×10~(-3)mm~3。     

挤压温度对镁基纺织机械型材性能的影响研究

采用不同温度对镁基纺织机械型材进行了挤压,并进行了力学性能和耐腐蚀性能的测试与分析。结果表明,在挤压比35时,随挤压温度为从300℃增大至400℃,试样的抗拉强度和屈服强度先增大后减小,伸长率和质量损失率先减小后增大,力学性能和耐腐蚀性能先提高后下降。与300℃相比,360℃挤压型材的抗拉强度、屈服强度和冲击吸收功分别增大12.4%、19.4%和34.4%,质量损失率减小44.9%。镁基纺织机械型材的挤压温度优选为360℃。     

挤压铸造件力学性能影响因素及交互作用研究

为优化挤压铸造工艺参数,改善铸件的力学性能,选取浇注温度、挤压压力和保压时间作为优化变量,抗拉强度、硬度和伸长率作为响应性能指标,采用响应曲面分析法,建立相对应的预测回归模型并进行方差分析,得出各参数及其交互作用对力学性能的影响。利用Design-Expert软件优化后得到了各工艺参数间的最优组合:浇注温度为750℃,挤压压力为150MPa,保压时间为21.37s。     

铜、锌含量对铝合金挤压铸造力学性能的影响

在ZL102铝硅合金中分别加入3%Cu、11%Zn以及同时加入3%Cu和11%Zn后进行了挤压铸造工艺试验,并对其力学性能、显微组织、断口形貌进行了对比分析研究。结果发现,Al7Si3Cu合金的最佳工艺方案为:模具预热温度200℃,浇注温度700℃,压力140 kN,保压时间12 s;Al7Si11Zn合金的最佳工艺方案为:模具预热温度200℃,浇注温度680℃,压力100 kN,保压时间10 s;Al7Si11Zn3Cu合金的最佳工艺方案为:模具预热温度200℃,浇注温度700℃,压力140 kN,保压时间12 s。试验结果表明,向Al7Si3Cu合金中加入11%的Zn,使其抗拉强度提高了14.7%,硬度提高了35.6%;Al7Si11Zn合金中加入3%的Cu,虽然硬度提高了11.6%,但是抗拉强度下降了20.2%;Al7Si11Zn合金比Al7Si3Cu合金的平均抗拉强度高44.5%,平均硬度高21.5%。     

压力下凝固工艺参数对6061铝合金组织与力学性能影响

采用压力下凝固成型工艺制备6061铝合金,利用正交试验研究了浇注温度、比压、保压时间和模具预热温度等工艺参数对合金力学性能的影响。结果表明,工艺参数对合金力学性能影响权重不同,对抗拉强度的影响权重为:比压模具预热温度浇注温度保压时间,即比压对抗拉强度的影响最大,保压时间对抗拉强度的影响最小;各因素对伸长率的影响权重为:浇注温度模具预热温度保压时间比压,即浇注温度对伸长率的影响最大,比压对伸长率的影响最小。当浇注温度720℃、比压150 MPa、保压时间25 s、模具预热温度150℃时,铸件力学性能最佳,此时抗拉强度为181.7 MPa,伸长率为15.4%。     

挤压温度对汽车差速器壳件性能的影响

采用6种不同的挤压温度进行了7075铝合金汽车差速器壳件的挤压成形,并测试和分析了室温下壳件试样的拉伸性能和冲击性能。结果表明:在模具预热温度390℃,挤压筒温度415℃和挤压速度0.3 m/min时,随挤压温度从280℃增大到400℃,试样的拉伸性能和冲击性能均先提高后下降。280℃挤压时壳件的拉伸性能和冲击性能均最差。与280℃挤压相比,385℃挤压时壳件的抗拉强度、屈服强度、冲击吸收功分别增大43、44 MPa、15 J,断后伸长率减小2.1%。7075铝合金汽车差速器壳件的挤压温度优选为385℃。     

Al-12.4Si-4.5Cu合金挤压铸造工艺研究

采用正交试验研究了浇注温度、挤压力、模具预热温度和保压时间等工艺参数对Al-Si-Cu合金的微观组织和力学性能的影响。在ZL102合金中加入纯Cu,得到成分为Al-12.4Si-4.5Cu合金,进行了正交试验。结果表明,与普通铸件相比,挤压铸件微观组织更加细小均匀,力学性能显著提高,但韧性有所降低。Al-12.4Si-4.5Cu合金的最佳工艺方案是,浇注温度为680℃,模具预热温度为200℃,压力为200kN,保压时间为14s。热处理后,抗拉强度比热处理前高了106.8MPa,硬度(HV)比热处理前高了20。     

基坑工程用30MnCr22钢管的热处理与力学性能研究

研究了回火温度和保温时间对基坑工程用热轧态30MnCr22钢管显微组织以及抗拉强度、屈服强度、断后伸长率、冲击功和硬度的影响。结果表明,抗拉强度、屈服强度和硬度随着回火温度升高而逐渐降低,而冲击功逐渐增大;回火温度不变,延长回火保温时间时,钢的抗拉强度、屈服强度和硬度逐渐降低,断后伸长率和0℃冲击功逐渐增大;基坑工程用热轧态30MnCr22钢管适宜的热处理工艺为:回火温度540℃,回火保温时间50 min。     

挤压铸造工艺对含Y2wt% AZ91D稀土镁合金组织与性能的影响

研究了挤压铸造工艺参数(挤压压力、浇注温度和保压时间)对含2wt%Y的AZ91D稀土合金组织与性能的影响。采用X射线衍射、金相分析、拉伸试验和SEM等方法分析了合金挤压态和固溶时效态的显微组织及其力学性能。结果表明:浇注温度对镁合金组织和性能影响最大,挤压压力其次,最后是保压时间。试验获得最佳工艺参数为:浇注温度720℃、挤压压力100 MPa、保压时间25 s。试样最大抗拉强度达到241.56 MPa、伸长率12.4%、布氏硬度80.06HB。固溶时效后铸件的力学性能明显提高,组织晶粒更细小且分布均匀。     

挤压铸造镁合金壳体件缺陷分析及对策

针对镁合金壳体件试模生产中出现的各种缺陷的特征，从形成机理、影响因素等进行分析，提出了相应的改进措施，最终生产出合格的铸件。试验时发现镁液浇注温度、铸型温度、比压、开始加压时间和保压时间是镁合金挤压铸造的关键工艺参数。适宜的挤压成形工艺参数为：镁液浇注温度690～720℃，铸型温度200～250℃，开始加压时间3～5s，保压时间10～20s。     

新型高强韧铝铜系合金的挤压铸造

为实现某种重载车辆负重轮的"以铸代锻",进行了负重轮简约化缩小模型挤压铸造的试验研究.采用自行研制的一种新型铝铜合金,结合挤压铸造工艺,制得了负重轮模型铸件.挤压铸造工艺参数为比压50 MPa,浇注温度720～730 ℃,摸具温度250～350 ℃,开始加压时间7～10 s,保压时间8～15 s.热处理后铸件的组织、性能和断口形貌的检测结果表明,挤压铸件的晶粒更为细小,组织更加致密,T5和T6热处理的力学性能分别为抗拉强度428、440 MPa,屈服强度360、395 MPa,伸长率13.1%、11.3%.与重力金属型铸造相比,挤压铸造使铸件的力学性能得到明显提高.     

汽车用AZ80合金的挤压铸造工艺及组织性能研究

对汽车用AZ80合金进行挤压铸造,研究浇注温度、挤压压力、模具预热温度和保压时间对AZ80合金组织和力学性能的影响,并分析其作用机理。结果表明,AZ80合金的适宜挤压铸造工艺为:浇注温度700℃、挤压压力90MPa、模具预热温度为250℃、保压时间为25 s,在此工艺下的AZ80合金可以取得较好的强度和塑性结合;AZ80合金力学性能的提高,主要与挤压工艺参数调控合金晶粒大小和显微缺陷有关。     

轴肩下压量对5083铝合金板搅拌摩擦焊接头性能的影响

采用不同轴肩下压量进行了汽车5083用铝合金板的搅拌摩擦焊接,并进行了焊接接头的室温拉伸性能和冲击性能测试与分析。结果表明,随轴肩下压量从0逐渐增加到0.3 mm,接头室温拉伸性能和冲击性能均先提高后下降。与下压量为0相比,下压量为0.2 mm时,接头抗拉强度增大了75 N/mm~2,屈服强度增大了39 N/mm~2,断面收缩率增大了11.8%,冲击吸收功增大了25 J。轴肩下压量优选为0.2 mm。     

汽车用新型高强镁合金的压铸工艺优化

采用不同的浇注温度、压射速度和压射比压对汽车用新型高强Mg-8Gd-4Y-0.3Zr-0.3Ti镁合金试样进行了制备并对力学性能进行了测试和分析。结果表明:与650℃浇注温度相比,710℃浇注温度下的抗拉强度和屈服强度分别增大了31、27 MPa;与100 m/min压射速度相比,200 m/min压射速度下的抗拉强度和屈服强度分别增大了22、16MPa;与50 MPa压射比压相比,90 MPa压射比压下的抗拉强度和屈服强度分别增大了26、24 MPa;伸长率变化幅度较小。Mg-8Gd-4Y-0.3Zr-0.3Ti镁合金的压铸工艺参数优选为:710℃浇注温度、200 m/min压射速度、90 MPa压射比压。     

液态模锻温度对镁合金汽车转向节臂性能的影响

采用不同的液态模锻工艺参数进行了汽车用AZ80镁合金转向节臂的成形,并进行了试样的耐磨性能和冲击性能的测试与分析。结果表明:随浇注温度从690℃增至770℃,模具预热温度从200℃增至320℃,试样的耐磨性能和冲击性能均先提高后下降。与690℃浇注相比,当浇注温度提高到750℃时试样的磨损体积减小31%(从26.0×10~(-3)mm~3到17.9×10~(-3)mm~3),冲击吸收功增大27%(从41.1J到52.2J);与模具预热200℃相比,当模具预热温度提高到280℃时试样的磨损体积减小36%(从28.0×10~(-3)mm~3到17.9×10~(-3)mm~3),冲击吸收功增大24%(从42.1J到52.2J)。液态模锻AZ80镁合金汽车转向节臂的浇注温度和模具预热温度分别优选为750℃和280℃。     

基于田口方法的Al-Cu合金挤压铸造工艺参数优化

在4因素3水平正交试验法确定的试验条件下,采用挤压铸造法制备了9组Al-Cu合金试样,并采用田口方法对试样的硬度、抗拉强度及伸长率进行信噪比分析和方差分析。结果表明,压力是影响信噪比的最大因素,其对抗拉强度、硬度及伸长率信噪比的贡献率分别达到47.71%、47.90%、41.76%,浇注温度和模具温度是较为重要的因素,保压时间对信噪比影响较小;优化后的挤压铸造工艺参数:浇注温度为730℃,模具温度为200℃,压力为75MPa,保压时间为45s。     

锻压温度对挤锻复合成形AZ80-CeTi镁合金性能的影响

采用不同的锻压温度进行了汽车用AZ80-CeTi镁合金试样的挤锻复合成形,并进行了拉伸性能及冲击性能的测试与分析.结果 表明:随锻压温度的升高,挤锻复合成形试样的抗拉强度、屈服强度、冲击吸收功均先逐渐增大后缓慢减小,断后伸长率先减小后增大.和320℃锻压的结果相比,380℃锻压温度下的抗拉强度、屈服强度、冲击吸收功分别...     

汽车新型压铸零部件的铸造工艺分析

对Mg-9Al-1Zn-05Ce汽车新型压铸零部件试样进行了压铸成型,并进行了力学性能和耐腐蚀性能的测试和分析。结果表明：随浇注温度的升高和压射速度的加快,试样的抗拉强度、屈服强度先增大后减小,腐蚀电位正移后逐渐负移,伸长率变化幅度较小,力学性能和耐腐蚀性能均先提升后下降;与620 ℃浇注温度压铸时相比,650 ℃浇注温度下的抗拉强度、屈服强度分别增大了1308%、2378%,断后伸长率减小了1%,腐蚀电位正移了43 mV;与1 m/s压射速度压铸时相比,3 m/s压铸下的抗拉强度、屈服强度分别增大了1120%、1645%,断后伸长率减小了08%,腐蚀电位正移了31 mV。Mg-9Al-1Zn-05Ce汽车新型压铸零部件的压铸工艺参数优选为：650 ℃始锻温度、3 m/s压射速度。