冷柜罩极风机的设计特点

罩极电动机是一种结构简单的单相异步电动机 ,具有制造方便 ,适合批量生产而成本特别低廉的优点 ,而且运转时噪声低 ,没有无线电干扰。罩极电机起动转矩小 ,Ｔ0 /ＴＮ=0 .3～ 0 .8,而风扇类负载转速近似与转速的平方成比例 ,是过圆点的曲线。所以 ,罩极式电机适用于带风扇负载。1结构设计的特点考虑到冷柜风机的工作环境 ,风机的结构一般设计为封闭式 ,这样电机温升比开启式结构要高 ,但由于风机所带负载的特殊性 ,正常运行时温升一般不会超过 70Ｋ。风机采用 4极的凸极式罩极电机 ,定子绕组是集中绕组 ,绕组直接通过绕线机绕在四只线圈骨架…     

YD双速54槽8/4极电机降温方法浅析

双速电机是利用特殊接线法来改变定子绕组的极对数,以达到变极调速的目的。介绍如何通过改变54槽8/4极电机绕组布线,达到降低温升、提高电机运行性能的目的。     

YB2-560-4-1 000 kW-10 kV电机降低温升的研究

温升是保证电机安全可靠运行的重要考核指标,为将电机YB2-560-4-1 000 k W温升由94 K降低到80 K,从电磁负荷及冷却通风两方面分析降低电机温升的方法。考虑到电机的制造成本及材料的利用率,重点分析改变电机冷却通风、加大其散热能力对电机温升的影响及保证电机其他性能合格的条件下此方法的可行性。最终通过加大电机内风扇、外风扇以增大内、外循环风路散热能力的方法,使电机的温升降低到79 K,且电机其余性能均符合要求,达到了降低电机温升的目的。     

换向器电机多叠绕组的放电绕组的设计

1 概述众所周知,换向器电机的输出功率P可以下列公式表达:P=C(a/p) (D_g/W_c)e_kA 式中A为换向器电机电枢的电负荷,它受绕组温升、换流及其他性能的制约,根据电机冷却情况,一般在450～600安/厘米之间。e_k为换向器片间的有效电压,对于有补偿绕组及换向极的直流电机不大于18～21伏,对于没有换向极的交流换向器电机约在2～2.2伏之间。W_c为换向器片间的绕组匝数,对于中大型电机W_c=1。p为电机极对数,     

凸极同步电动机起动时起动绕组温升的试验研究

本文阐述了凸极同步电动机起动绕组温升的测试方法,给出了500kW的TZ99/56—1型同步电动机起动时起动绕组温升的测试曲线和数据。本文介绍的温升测试方法为电机转子瞬态温升的测量提供了新技术。     

整流罩结构对电机机座表面对流传热特性的影响

为了尽可能地降低全封闭风扇冷却（TEFC）电机各部件的温升,避免过高温升对绝缘结构的破坏,采用数值计算方法研究了整流罩结构对TEFC电机机座表面对流传热特性的影响。首先,对一台样机进行温升试验,绕组温升的仿真值与试验值的误差为6.2%,验证了数值计算方法的可行性。其次,在数值计算时将样机三维模型做必要的简化,着重研究了整流罩外径、整流罩端面与翅片端面的间距以及电机转速对机座表面横向平均努塞尔数的影响。最后,结果表明机座表面翅片结构一定时,存在一个最佳的整流罩外径值使机座表面的对流传热效果最佳;整流罩端面与翅片端面接触时,机座表面的横向平均努塞尔数最大,同时机座表面的对流传热能力随着风扇转速的增大而增大。     

空气净化器的故障处理

正1空气净化器的常见故障(1)高压指示灯亮,但风扇不转。高压指示灯亮,说明电源高压产生的电路正常,可能是风扇有故障。因此,应检查扇叶是否被异物卡住,轴承是否严重磨损,若无异常,再检查电机引线是否断路以及绕组是否损坏。可用万用表测量,若绕组开路或断路,应更换同规格的风扇电机。(2)负离子发生器极间打火。检查环境空气的湿度是否太大,或正负极片弯曲变形导致的。后一种原因导致,     

高速永磁同步电动机流场及温度场分析

目前,电机行业高速发展,高速永磁电机得到广泛应用,在压缩机、高速离心机等场合要求电机转速越来越高,致使电机气隙风摩引起电机温升增大,过高的温度引起永磁体退磁,影响电机正常运转。通过ANSYS软件对高速电机气隙内流场及风摩引起电机温升变化进行了多物理场耦合分析,得到了电机定转子、绕组的温度场分布情况。最后,对不同转速情况下电机定转子、绕组温升变化情况进行对比,得到转速对温升的影响。     

电动机的修理(4)

二、洗衣机电机的重新绕制洗衣机电机重绕与电风扇电机相似,且洗衣机电机体积比风扇电机大,所以下线更容易些。白兰、小鸭、白菊等牌号的洗衣机电机大都是24槽4极同心式绕组或24槽4极双层绕组,它们的电机展开图如图4A 和图4B 所示。     

电机绕组温升的测量与计算

电机绕组温升是判断电机系统能否安全工作的重要指标,绕组温升的测量也比测量电机其它部位的温升要复杂。以一小功率交流串励电动机为例,详细阐述了电机绕组温升测量方法及方法选择原则,并给出了温升试验的具体实施步骤及温升的计算方法。     

利用双臂电桥法带电测量交流电机定子绕组的温升

1 目前状况根据国标GB1032—68中对交流电机定子绕组温度的测量,通常采用电阻法,即利用绕组的直流电阻在温度升高后电阻值相应增大的变化关系来确定绕组的温升,温升的计算按下式确定:     

充水湿式潜水电机的温升计算

温升是电机重要的性能指标。普通异步电动机的温升计算已有成熟的公式,但是对潜水电机来说,由于冷却介质是液体,普通异步电机的温升计算方法已不适用。在以往的潜水电机设计时,一般不作温升计算。随着潜水电机绕组线绝缘层的减薄,线负荷增加,加上单机功率的增大,电机的温升已成为电机能否合格的关键问题之一,所以潜水     

风扇大小对电机温升影响试验小结

在电机热耗(定、转子铜耗、铁耗以及附加损耗)及散热面积相同的情况下(例如对同一台电机),缩小风扇尺寸,会使电机温升上升。但是,由于风扇尺寸的缩小,使电机的风摩耗下降,提高了电机的效率,从而降低了电机的热耗,改善了电机的温升。因此,对一个具体规格,缩小风扇尺寸,对电     

高温超细长潜油永磁电机温升研究

潜油电机槽满率低、振动大,增大了绕组绝缘损坏的风险。为此,提出一种定子模块组合式潜油电机(MCSPMM)结构,能够有效增大电机的槽满率,减小电机振动。但在高温高压的工作条件下,需要对这种特殊结构电机的温升进行进一步设计和校核。由于实际工况下电机温升测试困难,为了确保电机运行的稳定性,对超细长潜油永磁电机的温升进行了研究。其发热量可用热负荷进行近似考量并用有限元进行了验证,计算极限工况下电机的温升分布,为超细长MCSPMM的设计提供重要依据。     

隔爆型电动机外壳水冷却结构设计

随着综合采煤机械化的提高,煤矿井下使用的电动机功率越来越大,而体积却要求越来越小.这种结构的改变会增大电机的热负荷,造成电机温升过高.文章全面阐述了降低电动机绕组温升的最有效(外壳水冷却结构)的设计.     

一种印制绕组电动机电枢绕组的温升试验方法

１ 引言 现代工艺生产的印制绕组电机的电枢绕组是由覆在绝缘片上的胶将转子片粘结在一起后焊接而成。当印制绕组电机的电枢温度升高到一定程度时,胶失去粘结力而使转于片脱落,造成印制绕组电机损坏,所以印制绕组电机电枢绕组的温升测试非常重要。通过对印制绕组电机的电枢绕组进行温升试验,可以确定电机的额定功率和短时过载能力（即瞬时最大功率）。 目前,印制统组电机的温升试验常采用点温度计法或电阻法,但这两种方法都有其缺憾：点温度计法只能测电机不旋转的定子温升,不能测其旋转的电枢绕组温升;电阻法是利用电枢绕组的直流…     

单板机测量电机绕组温升

以往测量电机温升,多采用测量绕组冷态和热态电阻值,来计算绕组温升。并且是在电机停电后进行测量。最后通过作时间和温升曲线,从曲线上找出电机工作状态时的绕组温升。此法要经过计算、画图很麻烦、且读数不及时、误差也较大。为此,我们利用单板机来测量电机绕组温升,有如下优点:     

温升对感应电动机效率的影响

针对“单速、三相笼型感应电动机的能效分级（IE代码）”标准中高效、超高效电机试验方法的改变,通过分析通风对机械损耗和散热的影响,指出了通风与电机温升的关系.介绍了不同型号异步电机的损耗分布.通过有无风扇及增大、减小风扇外径的对比试验,验证了温升对电机效率的影响.     

改善风罩的导风结构,提高电机风冷效率

1　引言冷却方式为自扇冷的电机 ,其风扇的设计对电机通风散热至关重要 ,但在风扇的设计中 ,设计者往往重于风扇型式和风扇自身扇叶扇角的设计 ,而忽略了风罩导风结构的优化设计 ,实践证明良好的导风系统对于提高通风冷却效率 ,增强电机散热能力有着显著的效果。本文分析并改善了一种适用于IC61 1冷却方式电机的风罩导风结构。2　问题的提出在YKK630 - 8　 1 2 5 0kW电机的制造中 ,该电机冷却方式为IC61 1 ,外风扇采用离心式风扇 (风罩结构如图 1 ) ,经型式试验 ,其温升 1 0 8K ,超过1 0 5K的温升限值 ,在试验时发现空空冷却器的图 1　…     

多领域协同仿真的高密度永磁电机温升计算

为了有效解决电机温升不易准确计算的难题,该文首先提出基于多领域协同仿真的高密度永磁电机温升计算理念,详细论述温升计算的流程。基于热传导理论,论文导出槽内绕组等效导热系数的计算方法,有效地考虑了漆包线绝缘层、浸渍漆和微孔对电机温升的影响。以一台48槽/8极高密度永磁电机样机为例,基于多领域协同仿真的计算方法,精确计算样机的铁耗、计及集肤效应的交流绕组铜耗,以及永磁体的涡流损耗和电机内的温度场。最后,进行样机的温升试验,温度场计算值与试验结果基本吻合,验证了基于多领域协同仿真的高密度永磁电机温升计算方法的准确性和有效性。