燃烧调整对四角切圆燃烧锅炉过热器壁温的影响

通过对某电厂 3 0 0 MW机组四角切圆燃烧锅炉的燃烧调整 ,分析了投磨方式、炉膛出口氧量、二次风配风方式和二次风箱、炉膛差压等对末级过热器、再热器管壁温度的影响 ,并得出了初步结论     

锅炉燃烧调整对过热器/再热器壁温影响的分析

通过对某电厂300MW机组四角切圆燃烧锅炉的燃烧调整，分析了投磨方式，炉膛出口氧量，二次风配风方式和二次风箱／炉膛差压对末级过热器／再热器管壁温度的影响，并得出了初步结论。     

600MW锅炉偏转二次风系统炉内流动和NOx排放特性

某６００ＭＷ四角切圆燃烧锅炉,采用偏转二次风系统,炉膛下部二次风大角度正切,上部二次风和ＯＦＡ风反切削旋,因而在炉膛截面水平方向和炉膛高度方式形成分级燃烧,实际运行结果表明,该燃烧器布置方式能抑制炉内结渣,减轻炉膛出口扭转残余并能降低ＮＯｘ排放量。本文通过对该６００ＭＷ锅炉进行冷热态多工况试验,摸索偏转二次风系统的炉风空气动力特性和热态运行特性,采用数值计算对炉炉内流动,传热、燃烧和氮氧化物生成过     

锅炉稳定燃烧技术应用与研究

详细阐述了锅炉稳定燃烧的方法,采用先进的燃烧方式,使锅炉燃烧稳定且燃烧完全．通过提高二次风与炉膛差压,使燃烧更加充分。合理关小燃烧器上郝二次风挡板开度,增加主燃烧区域二次风量,使得着火充分燃烧稳定,燃烧完全。本技术对同类型机组有着重要的推广价值。     

缝隙式燃烧器“W”火焰锅炉燃烧系统改造后燃烧调整及运行特性分析

针对缝隙式燃烧器“W”火焰锅炉存在的燃烧稳定性差、燃烧效率低和锅炉结渣问题,对一台HG- 1025/17.3-WM18型锅炉燃烧系统进行改造.改造的主要内容有:燃烧器改造、三次风室分割加导流板、翼墙增加防渣风.对燃烧系统改造后的锅炉运行特性进行了探索,通过配风特性、磨负荷分配方式、炉膛出口氧量水平等方法进行燃烧调整,锅炉在燃烧稳定情况下达到了较高的燃烧效率,同时炉膛结渣得到有效的控制.确定了锅炉运行方式:配风方式为二次风中间小、两边大,三次风100％,磨负荷分配方式为中间大、两边小,乏气手动门全关,炉膛出口氧量维持在3.5％左右.     

煤粉炉二次风掺混炉烟燃烧数值模拟

为探究二次风掺混烟气对锅炉燃烧温度场和NO_x排放的影响,以某电厂2×330 MW机组为研究对象,选择70%THA、60%THA、50%THA作为掺混炉烟工况点,设定煤质、总过量空气系数、配风方式稳定的情况下,采用数值模拟方法对燃烧进行了全炉膛模拟计算。结果表明:采用炉烟循环后,炉膛平均温度整体有50～100℃下降,中心区域最大可下降150℃左右;炉膛整体燃烧过程特性没有改变,还原区和燃尽区残余燃烧向炉膛出口延伸,抑制并减少NO_x生成明显。     

高长宽比六角切圆锅炉炉内流场二次旋涡不对称性研究

通过对高长宽比六角切圆锅炉炉内流场二次旋涡的研究,发现二次旋涡的形成必须满足3个条件.二次旋涡虽可强化炉内的燃烧反应,使炉膛空间利用更充分且有利于控制飞灰可燃物与NOx的排放,但同时也容易造成不完全燃烧及高温受热面结渣.对此,提出了防治角部二次旋涡的根本办法,即采用四角切圆布置或双室炉膛切圆布置等燃烧器布置方式,提高一次、二次风的射流刚性,在燃烧器周围布置侧边风等来削弱二次旋涡形成的条件;加强炉内主旋转气流的旋转强度,使炉内物质基本上以主旋转气流的方式运动.     

低NOx切向燃煤锅炉炉膛配风模拟

为优化低NOx切向燃烧锅炉炉内风粉分布,建立了切向燃烧锅炉炉内风粉分布的监测模型,得到炉膛主燃烧区和燃尽区等局部区域过剩空气系数与风箱-炉膛出口差压、二次风挡板开度以及磨煤机风煤流量等参数的关系;基于该模型,开发了炉膛风粉分配模拟系统,对一台实际运行锅炉的风粉分布状态进行了改进模拟,结果表明,改进后的配风方式有利于减少送风机电耗,提高煤粉的燃尽度。     

缝隙式燃烧器“W”火焰锅炉改造与应用

针对缝隙式燃烧器“W”火焰锅炉存在的燃烧稳定性差、下炉膛前后墙火焰偏烧严重、燃烧效率低和炉膛结渣严重等问题,通过燃烧机理分析和数值模拟研究,提出将乏气风火嘴移至靠炉膛中心相邻的两条二次风处、对三次风室进行分割和加装导流板,以及加装防渣风的改造方案,经过实践证明,该改造方案实施后,锅炉燃烧稳定性得到提高,消除了下炉膛前后墙火焰偏烧现象,锅炉效率提高2％左右,控制了炉膛结渣现象。     

四角切圆锅炉全炉膛灭火保护逻辑的研究

由于四角切圆锅炉燃烧器和二次风口布置方式的不同,其全炉膛灭火保护的重要组成部件棗火焰检测器的选取和布置方式以及逻辑设计也就不同。主要探讨了两种不同类型和布置方式的火焰检测器所对应的炉膛灭火保护逻辑的设计原则。     

抛煤机锅炉的节能措施

对抛煤机锅炉的燃烧特点和存在的问题进行了分析,采取增设后拱和用高温、高压蒸汽作二次风的改造措施,提高了炉膛温度和燃烧效率,延长了碳颗粒在炉膛内停留时间,取得了较大的经济效益和社会效益.     

超临界直流锅炉飞灰含碳量偏高的原因及对策

针对丰城二期发电厂6号锅炉长期飞灰含碳量偏高的问题,通过对两台锅炉进行燃烧优化调整试验,分析了入炉煤质、煤粉细度、炉膛氧量、二次风配风方式及负荷等因素对锅炉飞灰含碳量的影响,并结合电厂实际现状,得出造成飞灰含碳量偏高的主要原因为人炉煤质繁杂且偏离设计值,采取调整煤粉细度、炉膛氧量及二次配风等措施,有效降低了飞灰含碳量,取得了良好的经济效益.     

1 056 t/h锅炉控制氮氧化物排放的分析

主要以河津发电厂1056t／h锅炉为对象，分析了锅炉在进行燃烧调整过程中二次风箱与炉膛压差、配风方式、氧量等因素对NOx排放量的影响，得出结论：采用水平浓淡燃烧技术、在燃烧器顶部布置二次风，以及进行燃烧调整优化，可降低锅炉NOx的排放量。最后指出，应在不影响锅炉效率的情况下，对燃烧进行调整优化，来达到减少NOx排放的目的。     

水冷振动炉排锅炉燃烧秸秆的数值模拟

对农安生物质电厂的水冷振动炉排锅炉进行燃烧秸秆的数值模拟.通过建立单元体模型分别模拟炉排上秸秆料层燃烧和炉内气相空间燃烧过程,分析不同一、二次风进风量比例对燃烧的影响,得到不同一、二次风进风量比例下秸秆料层的温度、密度和顶层气相浓度分布及炉膛内的烟气温度、速度和氮氧化合物浓度分布.结果表明,模拟结果与试验结果基本吻合,一次风进风量的增加使料层燃烧效率提高;当一、二次风进风量比例在1∶1.2时,炉膛出口NOx浓度值最低.     

发电厂多工况下四角切向燃烧锅炉数值模拟

借助FLUENT软件平台,在5种不同煤种、4种不同配风方式下,对发电厂220 t/h四角切向燃烧煤粉锅炉炉内的流动、传热及燃烧进行了数值模拟。模拟结果表明:炉内最高温度出现在燃烧器区域,随着炉膛高度的增加,温度逐渐降低。不同热值的煤种在燃烧器喷口截面燃烧所得到的平均温度不同,不同二次风配风方式和不同的一次风率都对温度场有着较大的影响。     

循环流化床富氧燃烧的炉膛传热特性

在炉膛直径140mm、高6000mm的0.15MW循环流化床试验系统上,对高氧气浓度下循环流化床燃烧的传热特性进行了研究.在高氧气浓度(39.8％～50.7％)下,分别进行了O2/N2及O2/CO2气氛下煤的燃烧试验.研究结果表明,在高氧气浓度下,试验系统的传热稳定;流化风速、二次风率及燃烧气氛等参数对炉膛总传热系数几乎没有影响;该试验系统的炉膛总传热系数约为27 W/(m2·K),该数值可以为类似传热方式的试验系统设计提供参考.     

300 MW机组四角切圆煤粉炉空气与富氧燃烧对比模拟研究

富氧燃烧作为一种清洁能源技术可用于锅炉改造,从而降低污染物排放,回收CO2。为研究空气气氛下和富氧环境中炉膛燃烧的不同,采用数值模拟方法研究了亚临界300 MW机组四角切圆煤粉炉炉膛内燃烧的传热特性。通过调整O2体积分数、进入炉膛的烟气比率以及一次风和二次风量,可以得到和空气气氛下燃烧相近的火焰温度。研究了7种工况下的炉膛流场、温度场、O2、CO2、CO体积分数分布,以及它们在炉膛横截面平均体积分数随炉膛高度变化。模拟结果表明:不论是在富氧燃烧还是空气气氛下燃烧,炉膛内的流场分布相似,但是在同样的O2体积分数下下,将N2替换为CO2后会使炉膛内温度下降,火焰中心下移;增加O2体积分数可以改善传热特性,增加煤粉燃烧的稳定性。     

1025 t/h锅炉再热器壁温偏差问题分析及改造

通过对湛江电厂一期锅炉高温再热器管壁温度偏差、超温问题的分析研究,认为炉膛出口局部烟气流速过高和三次风的燃烧问题是引起高温再热器壁温偏差、超温的主要原因,并提出采用顶二次风反切技术减少炉膛出口烟气流速偏差,以及采用三次风浓淡燃烧技术以降低炉膛出口烟气温度,可有效降低高温再热器的壁温。     

600MW“W”火焰锅炉降低NO_x的调试分析

聊城600MW“W”火焰锅炉的NOx特性表明,NOx的生成量受锅炉负荷、炉膛结焦污染状况、过剩空气量、配风比例及方式、燃烧工况优劣等因素的影响,且不同的燃烧工况,NOx差别很大。炉膛热负荷高、卫燃带结焦、火焰温度高等是造成NOx偏高的主要原因,且NOx的生成以热力型占主导。增加二次风量、减少三次风、增加总风量、减少炉底热风、改进卫燃带布置数量及方式等,借助降低炉膛及火焰温度能够有效降低NOx浓度。     

锅炉燃烧调整对氮氧化物排放的影响

阐述了热力型、燃料型和快速型氮氧化物(NOx)的生成机理,并以某台680t／h锅炉为对象进行试验,分析了锅炉在进行燃烧调整过程中二次风箱与炉膛压差、配风方式、氧量、磨煤机组合运行方式等因素对NO,排放量的影响,得出结论：采用水平浓淡燃烧技术、在燃烧器顶部布置二次风,以及进行燃烧调整优化,可降低锅炉NQ的排放量。最后指出,应在不影响锅炉效率的情况下,对燃烧进行调整优化,来达到减少NQ排放的目的。