利用等离子弧堆焊获得铁基合金+碳化钨硬质合金的复合堆焊层

利用新研制的外送碳化钨等离子弧焊枪系统 ,对F32 1铁基合金粉末和机械破碎的碳化钨硬质合金颗粒进行了堆焊 ,获得的复合堆焊层碳化钨合金颗粒分布均匀 ,堆焊层缺陷率低 ,焊道成型良好 ,碳化钨合金颗粒的质量分数可达 40 %～ 42 % ,堆焊后的碳化钨合金颗粒硬度值仍保持了原有的高硬度 ,颗粒表层重熔量小 ,合金元素扩散率低 ,获得的堆焊层胎体组织为马氏体 残余奥氏体 共晶 (马氏体 碳化物 ) ;碳化钨合金颗粒周围鱼骨状共晶没有扩散到胎体马氏体中 ,避免了复合堆焊层的整体脆化。试验对堆焊层的平均孔隙缺陷率进行了测算 ,测算结果为碳化钨合金颗粒平均孔隙缺陷率低于 1.5 % ,并对裂纹、孔隙分布及产生原因进行了分析     

等离子转移弧堆焊镍基和钴基合金堆焊层的组织和耐磨性能研究

采用等离子转移弧堆焊技术制备了碳化钨增强镍基Stelcar65合金和钴基Stellite6合金堆焊层,利用X射线衍射仪和扫描电镜分析了堆焊层的相组成和显微组织,并用磨损试验机研究了两种合金堆焊层的磨损性能。结果表明,Stelcar65合金堆焊层由碳化钨增强颗粒和镍基合金基体组成,碳化钨硬质颗粒均匀地分布在Stelcar65合金堆焊层中。Stellite6合金堆焊层从熔合线至表面,依次出现平面晶、胞状晶、树枝晶和等轴晶几种组织。Stelcar65、Stellite6合金堆焊层的平均硬度分别为542 HV和449 HV。Stelcar65合金堆焊层具有优异的耐磨性能,其堆焊层的磨损量小于Stellite6堆焊层。Stelcar65合金堆焊层的磨损机理是磨粒磨损和粘着磨损,而Stellite6的磨损机理为磨粒磨损。     

一种用于碳化钨堆焊的管装电焊条的研究

提供一种用于碳化钨堆焊的管装电焊条。扫描电镜观察、能谱分析及显微硬度测试结果表明堆焊层中存在两种类型的硬质相 ,即 WC- W2 C共晶的原始碳化钨颗粒(硬度 HV2 0 12～ 2 34 1)和 M6C构成的 η相 (HV1817～ 2 2 14)。M6C相以粒状和团块状存在 ,与实芯焊条堆焊的金属中析出的鱼骨状共晶 M6C相比较 ,在不降低堆焊层硬度条件下 ,可提高堆焊层的强度和韧性指标。新型焊条中使用 D型热绝缘剂 ,减少了原始碳化钨颗粒的熔损 ,使焊缝金属组织中硬质相分布域直径 Dd 和面积分数 AC 分别提高2 5 %和 6 2 %。     

碳化钨/高锰钢堆焊层的制备工艺及耐磨性能

采用氧乙炔焰在Q235钢基体上制备碳化钨/高锰钢堆焊层,通过调节碳化钨的种类、粒度和含量来对比组织、性能上的差异。试验结果表明,在堆焊层中碳化钨颗粒分布均匀,颗粒周围产生共晶组织,且堆焊层的硬度随着碳化钨颗粒的数量、碳化钨颗粒尺寸的增加而上升;耐磨性随着碳化钨颗粒度的减小和碳化钨数量的增加而增加,其含量达到40%时为最佳,经冲击强化后堆焊层性能进一步提升。     

铌元素含量对等离子堆焊镍基合金的影响

采用添加了5种不同比例Nb粉的镍基复合合金粉末,通过等离子堆焊技术在304L上进行堆焊,并对堆焊层的显微组织、元素分布和显微硬度进行对比分析。结果表明,堆焊层组织主要由γ-Ni树枝晶、枝晶间的共晶组织、Cr的硼化物、弥散分布的NbC颗粒等相组成。当Nb粉含量为5wt%时硬度值最高,相比于纯镍基合金堆焊层显微硬度提高了约40%。     

堆焊电流对镍基合金等离子堆焊层组织及性能的影响

为了提高Z2CN18-10奥氏体不锈钢的耐磨性,采用等离子堆焊技术在其表面制备镍基合金堆焊层。借助扫描电子显微镜、能谱仪、X射线衍射仪、显微硬度计及摩擦磨损试验机,对不同堆焊电流条件下镍基合金等离子堆焊层显微组织、相结构、成分、显微硬度及耐磨性进行了系统的研究。结果表明,镍基合金堆焊层的相组成为γ-Ni固溶体与FeNi_3,Cr_(23)C_6,Cr_7C_3,CrB的共晶组织。随着堆焊电流的增大,镍基合金堆焊层的组织由团簇花瓣状向水草状和细长的条状组织转变;当堆焊电流为110 A时,镍基堆焊层的平均显微硬度最大为898 HV,与基体的相对耐磨性为13.8,磨损机制为前期的粘着磨损和磨粒磨损以及后期形成的氧化磨损的混合机制。     

堆焊电流对镍基合金等离子堆焊层组织及性能的影响北大核心

为了提高Z2CN18-10奥氏体不锈钢的耐磨性,采用等离子堆焊技术在其表面制备镍基合金堆焊层。借助扫描电子显微镜、能谱仪、X射线衍射仪、显微硬度计及摩擦磨损试验机,对不同堆焊电流条件下镍基合金等离子堆焊层显微组织、相结构、成分、显微硬度及耐磨性进行了系统的研究。结果表明,镍基合金堆焊层的相组成为γ-Ni固溶体与FeNi_3,Cr_(23)C_6,Cr_7C_3,CrB的共晶组织。随着堆焊电流的增大,镍基合金堆焊层的组织由团簇花瓣状向水草状和细长的条状组织转变;当堆焊电流为110 A时,镍基堆焊层的平均显微硬度最大为898 HV,与基体的相对耐磨性为13.8,磨损机制为前期的粘着磨损和磨粒磨损以及后期形成的氧化磨损的混合机制。     

NiCrBSi系合金聚焦光束堆焊层的微观特征

采用聚焦光束热源在 45钢母材上获得了镍基合金粉末堆焊层 ,研究了堆焊层的物相组成及母材热影响区的微观组织特征。X射线衍射、SEM、EDS及显微硬度分析结果表明 ,Ni35堆焊层的显微组织由少量共晶基底上分布着大量初生的γ Ni枝晶组成。基底的绝大部分为M2 3 (C ,B) 6 γ Ni网状共晶 ,局部区域析出了γ Ni Ni3 Si层片状共晶。母材表面半熔化区的形成使堆焊层与基材实现了熔化冶金结合 ,堆焊层金属逆热流方向与母材呈联生方式长大。母材热影响区的奥氏体在冷却过程中转变为类珠光体组织 ,随热影响区离熔合线距离的增加 ,铁素体在晶界析出量增加     

保护气体对碳化钨药芯焊丝堆焊层组织及性能的影响

采用自制药芯焊丝,利用3种保护气体(纯氢气,80%Ar+20%CO2和纯CO2气体)制备碳化钨/铁基堆焊层,对不同保护气体下WC颗粒溶解扩散、堆焊层组织、硬度及耐磨性进行研究. 结果表明,采用纯氩气保护堆焊时,WC颗粒的溶解扩散层宽度约为3 μm,WC颗粒边缘以须状共晶组织为主,焊层显微硬度为790 HV±20 HV,磨损量为11.4 mg;保护气体为纯CO2时,扩散层宽约为5 μm,共晶组织形态为菊花状、鱼骨状或类团絮状,显微硬度为590 HV±15 HV,堆焊层表面磨损程度小,磨损量为4.2 mg,较纯氩气保护降低了63%倍,耐磨性相对较好.     

焊接参数对Ni60合金等离子堆焊层组织结构和显微硬度的影响

采用等离子堆焊技术在Z2CN18-10不锈钢表面堆焊Ni60合金粉末熔覆层。应用扫描电镜、电子探针、X-射线衍射仪、显微硬度计等测试手段,研究焊接电流和送粉速度对Ni60合金等离子堆焊层组织结构和显微硬度的影响。结果表明:堆焊层显微硬度较基材有明显提高,并且在熔合区域出现明显的硬度过渡和元素扩散区。焊接电流为110A时堆焊层显微硬度为630HV。随着焊接电流增大或送粉速度降低,堆焊层硬度和熔合区硬度梯度均明显降低。堆焊层出现了明显的组织梯度,包括熔合区、近熔合区树枝晶区(针状、条状、小花状)和近表层等轴晶区(块状、片状)。焊接电流增加,近表面区域小花状共晶结构并未消失,体积含量增大。送粉速度降低,堆焊层近熔合线区域针状结构变粗大。送粉速度为6g/min时,堆焊层中部区域出现了具有方向性的长条状和分离的块状硼化物。     

兴于诗立于礼成于乐--孔子的诗教礼教乐教思想及其当代意义

“兴于诗，立于礼，成于乐”是孔子教育思想的总纲领。诗教激励人的志向，启发人的情感。但诗教所兴起的情感必须加以理性的约束。礼教培养人遵守行为规范的理性精神。然而克制情感必然产生消极情绪，更严重的后果是，表面上以礼作文饰，暗地里追求欲望的满足。乐教可以救礼教之敝：在更高的层次上回到情感品质上去，达到情感与理性的和谐统一，塑造一个理性的情感本体。     

一种由MCNP设计,通过SPS加热轧制备的新型辐射屏蔽复合材料

本研究旨在设计和制备一种新型的中子和γ射线辐射屏蔽复合材料。基于蒙特卡罗模拟,含不同W质量分数(40~70%)的新型(W+B)/6061Al复合材料首次采用球磨法和SPS加热轧制法制备,并对其组织和力学性能进行了研究。实验结果显示,轧制之后,W和B颗粒均匀分布于基体中,而且W/Al界面以固溶体的形式呈现出良好的冶金结合。复合材料的物相主要包括W和Al。EBSD结果表明,W颗粒具有促进动态再结晶(DRX)成核、限制晶粒长大和降低6061Al基体织构的作用。拉伸试验表明,W含量为50 wt.%的复合材料强度最高,塑性较好。结合模拟结果,该组分的复合材料性能达到了实际应用要求。(W+B)/6061Al复合材料的强化机理包括位错强化和载荷传递效应。     

资源共享促发展合作创新求共赢——企业与行业的广泛支持促进焊接培训国际认证事业发展

在克罗地亚召开的IIW IAB会议上,批准了国际授权(中国)焊接培训与资格认证委员会(CANB)的原有六项焊接人员授权,其授权的培训机构哈尔滨焊接技术培训中心(WTI Harhin)近年的培训业绩连续位居世界第二,同时对CANB、WTI Harbin积极参与IIW IAB的各项工作给予充分肯定和高度评价.全行业的共同努力,焊接企业的广泛参与,国际机构的合作与支持,促进了焊接培训国际认证事业发展.     

固相反应生成VC颗粒增强铁基复合材料

用粉末冶金方法,使(Fe-V合金 石墨)反应体系在较低温度的固态条件下进行碳化反应和烧结致密化,发现石墨的存在降低了σ-(FeV)相的稳定性,促使其在800℃就分离出少量α-Fe相和金属V,并且该体系在950℃即可进行固相反应,生成由马氏体基体和大量亚微米级的V8C7球状颗粒组成的铁基复合材料,在重载干滑动磨损条件下该复合材料显示了很好的耐磨性能.     

Raising by spinning

Industrial metal spinning depends on costly trial-and-error when introducing new products. However, a recently developed flexible spinning setup allows a new form of process operation similar to raising by hammering: two rollers on either side of the rotating workpiece apply a couple to deform it locally whilst moving towards its edge. This paper presents this configuration for the first time and develops and verifies an upper bound yield-line model to design stable tool-paths that avoid wrinkling. Raising by spinning is shown to be feasible and more stable than conventional spinning, paving the way for automatic production of deep axisymmetric shapes.     

单面焊双面成形技术

根据“锅炉压力器焊工考试规则”规定,对接缝手工电弧焊的考试试板必须采用单面焊双面成形工艺完成,这就要求焊工打底层封焊时具备一定的基本功,在此推荐打底层连弧焊技术,从试板几何形状,装配尺寸,引弧,运条,接头,熄弧等基本训练方面详细讲解其要点,以供广大读者参考。     

Nanocrystalline FeAl intermetallic produced by mechanical alloying followed by hot-pressing consolidation

In the present study mechanical alloying followed by hot-pressing consolidation has been used to obtain bulk nanocrystalline FeAl intermetallic compound. Nanocrystalline powder of Fe(Al) solid solution was the product of ball milling. This powder was sintered at 1000 °C for 180 s under a pressure of 7.7 GPa. Structural investigations of the consolidated material revealed that ordering of the Fe(Al) and its transformation into FeAl intermetallic occur during sintering and that the mean crystallite size of FeAl is 23 nm. The microhardness of the produced material is 1235 HV0.2, its density is 99.8% of theoretical value and its open porosity is 0%. The results obtained show that the quality of compaction with preserving nanometric grain size of the FeAl intermetallic is satisfactory and its microhardness is relatively high.     

Deformation of fine-grained alumina by grain boundary sliding accommodated by slip

Creep data from over 40 different polycrystalline alumina materials are reviewed. Most of these studies have attempted to describe the creep data using models based on diffusional creep. In the present paper, however, it is concluded that the dominant deformation mechanism in creep of fine-grained alumina is grain boundary sliding (GBS) accommodated by slip. The slip accommodation process is related to the sequential steps of dislocation glide and climb. When the accommodation process for GBS is that of dislocation climb, the stress exponent is always 2. In this case, the activation energy for creep is either that for oxygen ion diffusion in the lattice or that for oxygen ion diffusion in the grain boundary. When the accommodation process for GBS is that of solute-drag dislocation glide, the stress exponent is 1. For this case, the activation energy is that for solute diffusion at the dislocation site during glide.     

脉冲电流处理过程中的相变和再结晶细化晶粒(英文)

在室温下对铸态TiAl合金和冷轧TA15合金进行高密度脉冲电流处理。应用光学金相显微镜和透射电子显微镜研究脉冲电流处理前、后试样的显微组织。实验结果表明:通过脉冲电流处理可以细化铸态TiAl基合金的晶粒,从约1000μm的原始粗大层片组织,经脉冲电流处理后可以得到尺寸为3050μm细小、均匀的晶粒。对于冷轧TA15合金,脉冲电流处理后发生了完全的再结晶,晶粒组织由原始的α板条晶粒转变为细小的α等轴晶粒。研究结果表明,脉冲电流处理是一种有效的细化晶粒方法;由于不需要热机处理所要求的挤压等变形工序和高温加热、真空保护等条件,简化了工艺过程。