共查询到20条相似文献,搜索用时 140 毫秒
1.
DISPERSOID AND SiC PARTICULATE STRENGTHENED Al COMPOSITES Ⅰ.FABRICATION AND MICROSTRUCTURE 总被引:1,自引:0,他引:1
采用纯Al粉、C粉和SiC颗粒进行机械合金化和热处理,经冷压实后直接进行热挤压,成功地制备了Al_4C_3、Al_2O_3弥散质点不和SiC颗粒复合强化Al复会材料.金相显微镜、透射电镜和高分辨电镜观察表明,SiC颗粒与Al基体具有较好界面结合,其在基体中分布的均匀性受基体粉末特性的影响Al_2O_3含量较低且尺寸细小,X射线衍射和透镜分析难以确定.Al_4C_3为尺寸细小(直径约0.02μm,长度约0.2μm)的棒状单晶体,与Al基体没有固定的取向关系,界面结合良好,无中间过渡层. 相似文献
2.
弥散质点和SiC颗粒复合强化Al基复合材料:Ⅰ.制备和微观结构 总被引:1,自引:0,他引:1
采用纯Al粉、C粉和SiC颗粒进行械合金化和热处理,经冷压实后直接进行挤压,成功地制备了Al4C3、Al2O3弥散质点和SiC颗粒复合强化Al复合材料、金相显微镜、透射电镜和高分辨电镜观察表明,SiC颗粒与Al基体具有较好的界面结合,其在基体中分布的均匀性受基体粉末特性的影响Al2O3含量较低且尺寸细小。X射线衍射和透镜分析难以确定。Al4C3为尺寸细小(直径约0.2μm,长度约0.2μm)的棒状 相似文献
3.
对机械合金化制备的Al_4C_3、Al_2O_3弥散质点和SiC颗粒复合强化Al基复合材料进行了拉伸试验和断口分析,并测定了弹性模量和热膨胀系数.研究表明,在SiC_p/Al复合材料中引入弥散的Al_4C_3和Al_2O_3质点可以明显提高复合材料的室温和高温强度,随加入C含量的增加或Al粉氧化时间的加长,复合材料的强度提高.在Al_4C_3/Al复合材料的基础上加入SiC颗粒可以提高复合材料的弹性模量并进一步降低其热膨胀系数.复合材料断口为大韧窝加细小韧窝的混合断口,随复合材料基体强度的增加,拉伸断口上断裂的SiC颗粒数量增多. 相似文献
4.
弥散质点和SiC颗粒复合强化Al基复合材料 Ⅱ.性能和断裂特征SCIEI 总被引:1,自引:0,他引:1
对机械合金化制备的Al_4C_3、Al_2O_3弥散质点和SiC颗粒复合强化Al基复合材料进行了拉伸试验和断口分析,并测定了弹性模量和热膨胀系数.研究表明,在SiC_p/Al复合材料中引入弥散的Al_4C_3和Al_2O_3质点可以明显提高复合材料的室温和高温强度,随加入C含量的增加或Al粉氧化时间的加长,复合材料的强度提高.在Al_4C_3/Al复合材料的基础上加入SiC颗粒可以提高复合材料的弹性模量并进一步降低其热膨胀系数.复合材料断口为大韧窝加细小韧窝的混合断口,随复合材料基体强度的增加,拉伸断口上断裂的SiC颗粒数量增多. 相似文献
5.
对机械合金化制备的Al_4C_3、Al_2O_3弥散质点和SiC颗粒复合强化Al基复合材料进行了拉伸试验和断口分析,并测定了弹性模量和热膨胀系数.研究表明,在SiC_p/Al复合材料中引入弥散的Al_4C_3和Al_2O_3质点可以明显提高复合材料的室温和高温强度,随加入C含量的增加或Al粉氧化时间的加长,复合材料的强度提高.在Al_4C_3/Al复合材料的基础上加入SiC颗粒可以提高复合材料的弹性模量并进一步降低其热膨胀系数.复合材料断口为大韧窝加细小韧窝的混合断口,随复合材料基体强度的增加,拉伸断口上断裂的SiC颗粒数量增多. 相似文献
6.
(Al2O3)p和SiCp多元增强铝基复合材料 总被引:3,自引:0,他引:3
利用Al2(SO4)3 分解反应所制备的多元增强铝基复合材料,其中Al2O3 和SiC 颗粒和基体结合良好,分解的SO3 对SiCp/ Al 复合材料熔体进行精炼、除气,试样中没有发现气孔、团聚、集聚、偏析,克服了传统搅拌铸造所带来的铸造缺陷,解决了回收利用重熔过程中的吸气、精炼问题;从而为颗粒增强铝基复合材料走向实用化打下了基础。 相似文献
7.
采用粉末冶金法在较高的温度下制备了SiC,Si_3N_4和Al_(18)B_4O_(33)晶须增强Al-8.5Fe-1.3V-1.7Si耐热铝合金复合材料,山于采用不含Mg的基体避免了Al_(18)B_4O_(33)晶须界面上出现界面反应和Si_3N_4,SiC晶须界面上出现的界面生成物,所以所有晶须界面都是清洁的.加入晶须可以明显提高材料的强度和模量,三种晶须的增强效果依次为SiC,Si_3N_4和Al_(18)B_4O_(33).这类复合材料的强度随温度的升高呈线性下降,其使用温度可比SiC_w/2024Al复合材料提高50-100℃ 相似文献
8.
通过基体合金化制备界面相容的Al2O3p/Al颗粒增强铝基复合材料 总被引:3,自引:0,他引:3
本文提出了通过基体合金化改良Al2O3/Al界面润湿的思路.添加元素M必须满足以下两个条件:(1)液态金属表面能γM<γAl;(2)氧化物Gibbs形成能△GMxOy<△GAl2O3,并在实验中得到验证.Mg是良好的润湿增强剂.而且随Mg含量的增加,浸润效果增强.Bi、Pb和Li合金化在Mg的基础上进一步加强润湿、但Cu的加入效果相反.在Al2O3/6061Al复合材料中,Mg偏析到界面.且在一定条件下生成界面反应产物MgAl2O4,但是在Al2O3/6262Al复合材料中富集Bi和Pb的纳米颗粒存在于增强体之间或增强体内部孔隙.讨论了0.5μm或4μm Al2O3/6061Al和4μmAl2O3/6262Al复合材料的力学性能与微观结构. 相似文献
9.
探讨了Al2O3、SiC、SiO2等三种颗粒增强Al-4%Mg复合材料凝固组织中显微孔隙的形成规律.结果表明:前者显微孔隙是由Al2O3颗粒加入导致熔体粘度增加、颗粒堵塞枝晶间的补缩流动通道以及颗粒与基体合金的热膨胀系数的差异三种因素所引起;第二种材料由于气孔易在SiC颗粒表面形核,或者SiC颗粒与基体结合较弱,使得该复合材料比前者易形成显微孔隙;第三种复合材料,是由于SiO2颗粒与基体间发生了界面反应,一定量的Si溶入了基体,增大了基体的凝固潜热,从而提高了基体合金凝固时的补缩流动能力,所以SiO2p/Al-4%Mg复合材料的凝固组织比同样条件下Al2O3p/Al-4%Mg和SiCp/Al-4%Mg复合材料致密。 相似文献
10.
原位Al2O3和TiB2粒子增强Al-Cu合金基复合材料的制备和性能 总被引:9,自引:4,他引:5
由TiO2AlBCuO体系制备了原位Al2O3和TiB2粒子增强Al3.2%Cu和Al6.0%Cu合金基复合材料。X射线衍射分析表明,在两种复合材料中均有Al2O3和TiB2生成,没有发现Al3Ti相产生。原位生成的Al2O3和TiB2粒子为尺寸小于2μm的等轴状粒子,在Al基体中均匀分布。室温拉伸试验表明两种AlCu合金基原位复合材料具有很高的强度,并且随着基体合金中Cu含量的增加复合材料的强度增加。动态压缩试验表明,这种AlCu合金基原位复合材料的强度对应变速率是不敏感的,这可由不同应变速率变形后的复合材料基体中位错密度大致相同来解释。高温压缩蠕变试验表明,两种复合材料均表现出高的显态应力指数。随基体合金中Cu含量的增加复合材料的蠕变抗力明显提高。 相似文献
11.
12.
探讨了Al2O3、SiC、SiO2等三种颗粒增强Al-4%Mg复合材料凝固组织中显微孔隙的形成规律。结果表明:前者显微孔隙是由Al2O3颗粒加入导致熔体粘度增加、颗粒堵塞枝晶间的补缩流动通道以及颗粒与基体合金的热膨胀系数的差异三种因素所引起;第二种材料由于气孔易在SiC颗粒表面形核,或者SiC颗粒与基体结合较弱,使得该复合材料比前者易形成显微孔隙;第三种复合材料,是由于SiO2颗粒与基体间发生了界 相似文献
13.
利用ZrO_2固体电解质氧浓差电池测定了电渣重熔用CaF_2+Al_2O_3和CaF_2+Al_2O_3+CaO系熔渣的氧渗透率,考察了熔渣成分及温度对熔渣传氧性能的影响.在1673—1873K和0.1MPa的氧气氛下,侧得这两个渣系熔渣的氧渗透率分别为1×10-(20)—6×10-(19)和1×10 ̄(21)—5×10 ̄(18)molO_2·cm ̄(-1)·s ̄(-1);随MnO_2,Fe_2O_3,Cr_2O_3,TiO_2,CaF_2含量和碱度(CaO/SiO_2)的增高,熔渣的氧渗透率增大,MnO_2和Fe_2O_3的影响尤为显著;随温度的升高,熔渣的氧渗透率增大,且可按速率过程来处理CaF2基多元复杂熔渣的传氧过程。 相似文献
14.
研究了在1723K下CO还原CaO-SiO_2-A1_2O_3-Fe_tO渣系。根据CO_2红外分析仪测定的出口气体中CO_2浓度变化,计算了炉渣的表现还原速度常数K_a和还原速度常数K。结果表明,加入Al_2O_3,提高了CaO-SiO_2-Fe_tO的K_a和K值;炉渣碱度不变时,随着Fe_tO含量的增加,K_a呈增加趋势,但K则呈抛物线趋势变化;当FeO的光学碱度∧_FeO为1.0或0.87时,K_a随该四元渣系光学碱度的增加而线性增加,而K则呈递减趋势。用炉渣规则溶液模型计算了CaO-SiO_2-Al_2O_3-Fe_tO四元渣系的Fe_tO活度a_Fe_tO。 相似文献
15.
研究了添加晶种的碳热还原SiO2法制取Si3N4/SiC复合粉末的工艺。发现反应温度的升高、反应时间的延长、原料SiO2粉比表面的增大、添加Si3N4晶种以及提高N2流速,均有利于Si3N4、SiC相含量的增加。当SiO2:C为1:2,加入10Wt%Si3N4品种时,在1350℃下于N2流速为0.4m3·h-1气氛下反应4h,可得到平均粒度为0.46m,含N23.9wt%、C6.25Wt%、O2.90wt%的Si3N4/SiC超细复合粉末。 相似文献
16.
铝液在SiO2反应原位形成Al/Al2O3(p)复合材料的研究 总被引:3,自引:1,他引:3
将铸造方法与原位技术相结合研制出原位形成的Al/Al2O3(p)复合材料。向铝液中添加预先在300℃下烘烤3h、粒径为300μm的SiO2颗粒,发生如下反应:3SiO+4Al=3Si+2Al2O3,其结果,原位形成颗粒分布均匀的L/a2O3(p)复合材料。 相似文献
17.
反应物形态对原位生长陶瓷粒子增强铝基复合材料微观结构和拉伸性能的影响 总被引:6,自引:0,他引:6
对Ti-Al-B,TiO2-Al-B和TiO2-Al-B2O3三个体系利用反应热压方法制备了原位TiB2粒子增强Al(TiB2/Al)和原位Al2O3,TiB2粒子增强Al(Al2O3·TiB2/Al)复合材料.Ti-Al-B体系中形成的TiB2为最大尺寸可达5μm的具有一定长宽比的块状或棒状粒子,此外还有一定量尺寸可达几十微米的不规则块状Al3Ti生成.TiO2-Al-B体系中形成小于2μm等轴的Al2O3和TiB2粒子,基本没有Al3Ti生成.TiO2-Al-B2O3体系中除细小等轴状的Al2O3和TiB2粒子外,还生成尺寸为几十微米的条状Al3Ti.拉伸试验表明,由TiO2-Al-B体系制备的复合材料具有最高的强度和塑性.对三个体系所制备复合材料差异的微观结构和性能做出了解释. 相似文献
18.
19.
晶须增强Al—8.5Fe—1.3V—1.7Si复合材料及晶须增强效果的评价 总被引:8,自引:0,他引:8
采用粉末冶金法在较高的温度下制备了Sic,Si3N4和Al18B4O33晶须增强Al-8.5Fe-1.3V-1.7Si耐热铝合金复合材料,由于采用不含Mg的基体避免了Al18B4O33晶须界面上出现界面反应和Si3N4,SiC晶须界面上出现的办生成,所以所有晶须界面都是清洁的。加入晶须可以明显提高材料的强度和模量,三种晶贩增强效果依次为SiC,Si3N4和Al18B4O33。这类复合材料的强度随温 相似文献