430不锈钢板材显微组织特征及其对腐蚀性能的影响

研究了430不锈钢板材热轧态和950℃退火5 min后的金相组织特征、晶间腐蚀特征以及在酸性腐蚀介质中的浸泡腐蚀特征.结果表明,热轧态在酸性腐蚀介质中有较明显的分层腐蚀现象,而退火态则为均匀腐蚀.热轧态在0.5 mol/L H2SO4+ 0.01 mol/L KSCN溶液中有明显的晶间腐蚀倾向,而退火态晶间腐蚀现象消除.综合分析表明:实验用钢的腐蚀特征由碳化物条带所致.     

热轧态铁素体不锈钢板材的耐点蚀性能研究

利用化学浸泡法、电化学腐蚀法研究分析了某厂生产的430、409L、410S铁素体不锈钢热轧板的耐点蚀性能,并与304、410L、Ni-Cr-Mo-Cu进行对比。结果表明:耐点蚀性能410S409L410L430。410S中30%M+F双相组织结构提高了其耐点蚀性能;409L杂质含量较少、组织均匀,使得耐点蚀性能优于410L;430存在较高的杂质含量和碳化物,使其耐点蚀性能最差。430、409L、410S的点蚀电化学行为和特征与其浸泡腐蚀的结果相吻合,Ni-Cr-Mo-Cu合金无点腐蚀倾向,铁素体不锈钢的耐点蚀能力优于奥氏体不锈钢。     

双环电化学动电位再活化法评价11Cr铁素体不锈钢晶间腐蚀敏感性

利用TEM,EDS和SAED等分析方法,研究了11Cr铁素体不锈钢409L在600℃敏化下析出物特性,并将双环电化学动电位再活化法(DL-EPR)用于评价409L钢的晶间腐蚀敏感性,通过研究DL-EPR的扫描速率、介质成分、介质温度对测试结果的影响,对该方法进行了优化,并用该优化法研究了敏化处理对409L钢晶间腐蚀敏感性的影响.结果表明,敏化的409L钢发生晶间腐蚀是由于M_(23)C_6沿晶界析出.在最优化条件下,DL-EPR法能定量评价409L钢的晶间腐蚀敏感性且具有良好的重复性.随敏化处理时间延长,沿晶界析出的M_(23)C_6增多,晶间腐蚀敏感性也随之增强.     

409L和410L铁素体不锈钢焊接接头力学和腐蚀性能对比

采用TIG自熔焊对409L和410L冷轧板进行了焊接试验,并对焊接接头进行了拉伸、杯突和晶间腐蚀试验,试验结果表明,两种铁素体不锈钢焊接接头的塑性和腐蚀性能存在较大差异,410L焊接接头塑性明显低于409L焊接接头塑性,并且410L焊接接头存在晶间腐蚀敏感性,而409L焊接接头无晶间腐蚀敏感性.在对焊接接头进行硬度测试和金相分析的基础上,讨论了两种铁素体不锈钢焊接接头性能差异的原因,C、N含量和是否Ti稳定化是影响焊接接头性能的关键因素.     

不锈钢板材在硫酸溶液中的腐蚀行为研究

利用化学浸泡法研究分析430、409L、410S铁素体不锈钢热轧板材在不同温度,不同浓度硫酸溶液中的腐蚀行为,并与304奥氏体不锈钢热轧板材做对比。结果表明:耐硫酸腐蚀性能304430409L410S,奥氏体不锈钢的耐硫酸腐蚀性优于铁素体不锈钢,较低的碳含量和Ti元素的加入提高了409L的耐蚀性,410S中的马氏体降低了它的耐蚀性。硫酸溶液腐蚀性10%H_2SO_460%H_2SO_480%H_2SO_4,10%H_2SO_4、60%H_2SO_4,属于还原性酸,80%H_2SO_4属于氧化性酸。各钢种在10%H_2SO_4溶液中的微观腐蚀形貌与其金相组织具有对应性,这说明材料的微观组织对其耐腐蚀性有直接影响。     

0.04C-16Cr铁素体不锈钢热轧态的显微组织特征及其影响

试验研究了(0.04C-16Cr)热轧不锈钢板材的金相组织组成、拉伸断口形貌以及在酸性腐蚀介质中的浸泡腐蚀特征.其结果为:这种铁素体不锈钢在热轧制(空冷)后组织极不均匀,中心组织较为粗大,表层组织较为细小;其组织组成为:沿轧制方向呈竹节状分布的基体铁素体和晶界处多量的细小弥散的(Cr,Fe)23 C6碳化物颗粒,它们构成了特征的条带组织;拉伸断口出现侧向分层开裂,在酸性腐蚀介质中有较明显的分层腐蚀.综合分析表明,试验用钢的断裂形貌、腐蚀特征是由其条带组织所致.     

0．02C-12Cr不锈钢板材热轧态的组织特征及其影响

研究了0.02C-12Cr热轧不锈钢板材的金相组织组成、拉伸断口形貌以及在酸性腐蚀介质中的腐蚀特征.结果表明:此不锈钢在热轧制(空冷)后含有约30%的马氏体;其组织组成为:沿轧制方向呈条带状分布的基体铁素体,马氏体和细小弥散的(Cr,Fe)23C6碳化物颗粒;位伸断口出现侧向分层开裂;在酸性腐蚀介质中有较明显的剥蚀分层现象.经综合分析试验用钢的断口形貌、腐蚀特征和组织特征.表明其较低的均匀伸长率、断裂形貌和腐蚀特征是南其沿轧向分布的条带组织所致.     

409L不锈钢后消连接管失效分析

用409L不锈钢作焊管的汽车排气系统后消连接管使用一段时间后焊缝部位发生开裂。采用扫描电镜、金相、能谱检测、化学成分测试等方法对失效件进行综合分析。结果表明,409L钢连接管缝部位开裂的主要原因是燃烧尾气中的SO2与冷凝水反应生成的硫酸、亚硫酸等酸性液体使焊缝部位形成应力腐蚀裂纹,另外,焊缝部位的晶粒粗大促进其晶间腐蚀。     

TZM合金电化学腐蚀行为研究（英文）

采用粉末冶金和轧制工艺制备出TZM合金和稀土镧掺杂的La-TZM合金,通过动电位极化研究合金电化学腐蚀行为,扫描电子显微镜观察、能谱定量分析表征腐蚀产物显微结构特征。保持Cl~-浓度不变分别探讨合金在中性、酸性、碱性介质中耐侵蚀能力。结果表明,TZM合金在中性和碱性介质中抗腐蚀性能优于La-TZM合金,而在酸性介质中La-TZM合金抗腐蚀性能优于TZM合金,两类合金抗腐蚀性均表现为酸性介质强于中性介质,碱性介质最弱。Cl~-有效破坏腐蚀表面形成的钝化膜,OH~-和Cl~-双重侵蚀促使两类合金晶间腐蚀加剧、粉末冶金制备的TZM合金及La-TZM合金对酸性介质具有良好的耐蚀性。     

TZM合金电化学腐蚀行为研究

采用粉末冶金和轧制工艺制备出TZM合金和稀土镧掺杂的La-TZM合金,通过动电位极化研究合金电化学腐蚀行为,扫描电子显微镜(SEM)观察、能谱定量(EDS)分析表征腐蚀产物显微结构特征。保持Cl-浓度不变分别探讨合金在中性、酸性、碱性介质中耐侵蚀能力。结果表明,TZM合金在中性和碱性介质中抗腐蚀性能优于La-TZM合金,而在酸性介质中La-TZM合金抗腐蚀性能优于TZM合金,两类合金抗腐蚀性均表现为酸性介质强于中性介质,碱性介质最弱。Cl-有效破坏腐蚀表面形成的钝化膜,OH-和Cl-双重侵蚀促使两类合金晶间腐蚀加剧、粉末冶金制备的TZM合金及La-TZM合金对酸性介质具有良好的耐蚀性。     

铁素体不锈钢高温热影响区组织及焊接性能分析

分析了T4003、410L、410S、409L、430、30Cr13和20Cr13不锈钢高温热影响区(HTHAZ)的显微组织和焊接性能。结果表明,T4003不锈钢的HTHAZ组织为70%M+F,铁素体晶粒大小为30μm。409L不锈钢的HTHAZ为全铁素体粗大组织。410L、410S和430不锈钢的HTHAZ为铁素体晶界连续分布马氏体的双相组织,马氏体含量较少,铁素体晶粒粗大。20Cr13和30Cr13的HTHAZ基体为马氏体,并且在20Cr13中孤立分布有高温铁素体,在30Cr13中存在未溶解的碳化物。根据成分计算各钢种KF值,其在Kaltenhauser相图的位置基本与实际相符。弯曲试验表明只有KF小于一定程度的T4003钢具有良好的焊接性能,这不仅与低含量的C、N有关,更重要是由奥氏体元素Mn、Ni诱导HTHAZ中产生大量低碳马氏体,从而阻碍铁素体晶粒长大所致。     

钴元素对Cr18-Ni9奥氏体不锈钢耐蚀性能的影响

利用真空感应炉冶炼了不含钴和钴质量分数分别为0.36％、0.55％的3组Cr18-Ni9奥氏体不锈钢,采用65％沸腾硝酸法和电化学动电位再活化法(EPR法)研究了3种不锈钢的晶间腐蚀敏感性;采用电化学试验方法(阳极循环极化曲线法)及化学浸泡法研究了3种试验不锈钢的耐点蚀性能.结果表明:在Cr18-Ni9不锈钢中添加0.36％,0.55％的钻元素,材料的晶间腐蚀速率增大,在稀硫酸介质中的再活化率增大,材料的晶间腐蚀敏感性增大;添加0.36％钴元素对Cr18-Ni9不锈钢的耐点蚀性能影响不大,添加0.55％的钴元素使得Cr18-Ni9不锈钢在氯离子介质中的点蚀形核倾向明显增大,钝化膜的修复能力明显减弱,耐点蚀性能显著下降.腐蚀的电化学特征与其浸泡腐蚀的结果吻合.钴减少了Cr18-Ni9不锈钢中δ铁素体的数量是影响其耐蚀性能的主要原因.     

0．04C-16Cr铁素体不锈钢热轧态的

试验研究了（0．04C-160r）热轧不锈钢板材的金相组织组成、拉伸断口形貌以及在酸性腐蚀介质中的浸泡腐蚀特征。其结果为：这种铁素体不锈钢在热轧制（空冷）后组织极不均匀，中心组织较为粗大，表层组织较为细小；其组织组成为：沿轧制方向呈竹节状分布的基体铁素体和晶界处多量的细小弥散的（Cr，Fe）23C6碳化物颗粒，它们构成了特征的条带组织；拉伸断口出现侧向分层开裂，在酸性腐蚀介质中有较明显的分层腐蚀。综合分析表明，试验用钢的断裂形貌、腐蚀特征是由其条带组织所致。     

碳纤维/环氧树脂复合材料与金属的电偶腐蚀行为

采用全浸电偶实验,研究了3%NaCl溶液中,不同温度、不同金属与碳纤维/环氧树脂复合材料(GECM)偶合的电偶腐蚀特征,以及LD10/GECM在不同介质环境中的电偶腐蚀行为.结果表明:铝合金LD10、阳极化铝合金LD10、黄铜H62与GECM接触时有显著的电偶腐蚀现象,且以GECM上的氧还原反应为控制步骤.温度升高,反应活性增大,但腐蚀产物增多,GECM界面阻抗增大.LD10/GECM在对流、酸性、Cl-含量高的环境中点蚀倾向加剧;在含NO-3离子等氧化剂的环境中有晶间腐蚀倾向.     

酸性介质中超临界水氧化过程对316L不锈钢的腐蚀

以三种酸(HCl、HNO_3、H_2SO_4)与甲醇分别配制成不同pH的酸性溶液作为腐蚀介质,考察了316L不锈钢在超临界水氧化条件下的腐蚀情况。结果表明:在3种腐蚀介质中,随着酸性的增强,316L不锈钢的腐蚀速率增大,其增幅在pH为3～5时最大,在pH为2～3时较小,在pH为5～6时几乎维持不变;316L不锈钢表面的腐蚀产物为Fe_3O_4、(Cr,Ni)Fe_2O_4和Cr_2O_3等氧化物,氧化物种类与酸的类别没有明显关系;在HCl溶液中腐蚀后,316L不锈钢表面并未出现点蚀现象,这与超临界水氧化条件下无法形成稳定的氧浓差电池有关。     

2195铝锂合金摩擦搅拌焊接头组织与腐蚀行为

研究了5 mm厚度2195-T8铝锂合金板材摩擦搅拌焊(FSW)接头不同位置的显微组织、腐蚀电化学行为以及在晶间腐蚀介质中的腐蚀特征. 结果表明,母材为纤维状晶粒组织,而焊核区为晶粒尺寸小于10 μm的完全再结晶组织. 2195-T8铝锂合金母材时效强化相为T1相(Al₂CuLi)和θ'相(Al₂Cu),热力影响区大部分T1相和全部θ'相已重新溶解至基体中,而焊核区所有T1相和θ'相均重新溶解. 从母材至焊核区,电位逐渐增加,相应地FSW接头上表面发生宏观平面电偶腐蚀,焊核区承担阴极电流,而母材部分则承担阳极电流. 在晶间腐蚀介质中,焊核区表面发生程度较轻的均匀腐蚀,母材部分发生深入基体内部的腐蚀.     

固溶态不锈钢在尿素生产介质中的晶间腐蚀与磷(硅)的晶界富集

用扫描电镜、透射电镜能谱和俄歇能谱等研究了尿素厂汽提塔内实际腐蚀部件的腐蚀形态和机理。结果发现:固溶态的316L 不锈钢发生了晶间腐蚀,并伴生全面腐蚀和晶粒脱落,因而晶间腐蚀不深;其晶界区并不贫铬但富集磷、硅,晶界磷含量比钢中平均含量高二个数量级;而同样介质条件下未遭受晶间腐蚀的固溶态00Cr25Ni22Mo2N 高纯不锈钢却未见磷、硅的晶界富集。故认为磷(硅)的晶界富集是固溶态316L 不锈钢在尿素生产介质中产生晶间腐蚀的重要原因之一.     

时效制度对含钪超高强铝合金晶间腐蚀和剥落腐蚀的影响

通过晶间腐蚀、剥落腐蚀和电化学腐蚀试验,结合扫描电镜和透射电镜等分析手段,研究了含钪Al-Mg-Zn-Cu-Zr合金在不同时效状态下的的晶间腐蚀和剥落腐蚀行为。结果表明,合金抗晶间腐蚀和剥落腐蚀能力随着时效时间的延长而提高,在4.0mol/L NaCl+0.1mol/L HNO3+0.4mol/L KNO3(EXCO)溶液中测试的极化曲线也表现出相同的趋势。透射电镜观察表明,晶界析出相和晶界无沉淀析出带(PFZ)是影响合金腐蚀性能的主要因素。随着时效时间的延长,非平衡相η′和S′相逐渐向平衡相η和S相转变,晶界析出相粗化并呈链状分布,PFZ变宽。晶界粗大平衡相的不均匀分布和PFZ阻断了腐蚀的阳极通道,使合金的腐蚀敏感性降低。     

铸造SAF2906超级双相不锈钢耐晶间腐蚀性能评价

研究了铸造SAF2906超级双相不锈钢在850℃敏化不同时间的微观组织,通过研究扫描速率、介质成分和介质温度优化了双环电化学动电位再活化法(DL-EPR),得出DL-EPR评价SAF2906钢晶间腐蚀敏感性的最优条件为:溶液介质1. 0 mol/L HCl+2. 0 mol/L H2SO4,溶液温度为30℃,扫描速率为1 m V/s。并用该优化方法,研究了SAF2906双相不锈钢的耐晶间腐蚀性能。结果表明:随敏化时间延长,σ相含量增多,晶间腐蚀敏感性也随之增加。通过对比不同敏化温度下SAF2906钢的腐蚀形貌,验证了DLEPR评价铸造SAF2906钢耐晶间腐蚀性能的可靠性。     

尿素级316L不锈钢的非敏化态晶间腐蚀与电位的关系

用恒电位浸蚀方法在高压釜中研究了供货态316 L钢在尿素介质中发生非敏化态晶间腐蚀与电位区段的关系,并在常温硫酸溶液中研究了316 L钢非敏化态晶间腐蚀的发展过程及其与电位值的关系。结果表明,固溶态316 L钢在活化或活化—钝化过渡电位区仅产生全面腐蚀。而在过钝化电位区,既产生全面腐蚀,也产生晶间腐蚀。在过钝化电位区进行恒电位浸蚀时,在等电量条件下,随着浸蚀电位值升高,晶间腐蚀所占比例逐渐减小;在非等电量条件下,随浸蚀时间推移(即随浸蚀电量增加),晶间腐蚀深度和宽度都增加,腐蚀断面形态呈“V”字形。使用高纯不锈钢可以减轻非敏化态晶间腐蚀。