共查询到10条相似文献,搜索用时 93 毫秒
1.
2.
B6-35/10型背压汽轮机调节阀阀杆螺母磨损原因的分析及改进 总被引:1,自引:0,他引:1
本文对运行仅10个月的B6—35/10型背压汽轮机,调节阀阀杆螺母与提板之间发生严重磨损的原因,进行了详细的分析。指出:螺母硬度过低和阀门受到较大的蒸汽力作用是导致螺母磨损的直接原因,而阀门的过快转动又加重了磨损的发展。提高螺母硬度,加大螺母外径.改善阀门阀碟与阀座型线是螺母防磨的有效措施。 相似文献
3.
《内燃机与动力装置》2016,(2):56-59
针对涡轮增压汽油机冷热循环试验中排气歧管螺母松动进行仿真分析,计算出不同工况下的变形和排气歧管垫片密封情况。结果表明排气歧管膨胀后与螺母产生相对变形,相对变形导致排气歧管螺母安装面受力不均匀。排气歧管螺母安装面在高温条件下,局部受力过大产生塑性变形,造成排气歧管螺母与排气歧管接触面产生间隙(接触面张开量),加上排气歧管冷热变化条件下会与排气歧管螺母产生相对滑动,进而导致螺母松动问题出现。本文还对比了不同螺柱轴力下排气歧管螺母安装面的塑性变形量和接触面的张开量,在减小螺柱轴力后,排气歧管螺母安装面的塑性变形量和接触面的张开量明显减小。为了验证分析结果,在保持螺母拧紧力矩不变的条件下通过改变螺母和螺柱表面处理方式来减小螺柱轴力,经过试验验证,没有再出现螺母松动问题。 相似文献
4.
针对某柴油机连杆失效问题,通过失效模式分析,FEA耦合应力分析,连杆螺栓材料检测,连杆螺栓拧紧工艺调查,螺栓预紧力和强度校核等手段,发现使用75(N·m)+60°的拧紧规范超出了螺栓预紧力限值,螺栓过拧紧是导致连杆失效的主因。采取综合改进措施后,整机顺利通过了500 h超速耐久试验,再未发生类似失效问题。 相似文献
5.
郭宝录 《内燃机与动力装置》2009,(5)
焦化煤气发电机组在使用中发生几例断连杆的事故,通过分析和测量,与燃气中硫化氢等杂质成分含量过高有关,导致机油过早变质,引起连杆小头衬套腐蚀,间隙过大,使连杆产生了过大的冲击力,造成了连杆小头的强度降低,导致连杆断裂.根据这个分析,采取了几项措施,以避免事故的发生. 相似文献
6.
针对风力发电机螺栓由于预紧力松弛而导致的疲劳断裂问题,以风电塔筒环形法兰连接单段模型为研究对象,采用有限元的方法进行摩擦和常温蠕变对预紧力松弛的敏感性分析。结果表明:摩擦系数降低时螺纹最大应力降低了8.04%,平均应力增大了16.4%,且材料蠕变特性较低和屈服应力较高时预紧力仅分别减小了15.74%和6.37%。因此,当螺纹接触处和外部接触表面的摩擦较低,且螺栓材料具有较低蠕变特性和较高屈服强度时,螺栓抗蠕变性能较好且不易发生预紧力松弛现象。此时螺栓连接状态和预紧力分布较好,螺纹最大应力较小,且法兰间的接触压强和夹紧力较高,有效减小了预紧力松弛。研究结果为解决风电螺栓预紧力松弛问题提供了理论依据。 相似文献
7.
用力矩扳手测量紧固螺栓的预紧力是螺栓预紧时的主要方法,但这种测量方式直接将各种误差掺入测量结果导致测量不准确,通过先将预紧力的理论值用机械设计的方法折算成预紧后螺栓的线性伸长量,再通过专用的伸长量测量仪控制预紧过程中螺柃的伸长,从而间接控制了预紧力的大小. 相似文献
8.
9.
随着柴油机强载度的提高,考虑螺栓预紧力的机体与主轴承强度、刚度设计计算等工作逐渐受到重视.基于有限元软件,建立了耦合螺栓预紧力的柴油机机体模型,模型中还考虑了螺栓头支撑面与主轴承盖、主轴承盖与机体的接触关系.模态分析表明,考虑螺栓预紧力建模时,降低了机体的模态频率,改变了机体的振型,因此,螺栓预紧力及接触建模是必要的.在1250kN装配预紧力下,螺栓上的最大应力达到850 Mpa,机体的最大应力达到200Mpa,轴承孔垂向最大变形量达137μm.当加载轴承载荷时,气缸体、曲轴箱、主轴承盖的应力均小于120 Mpa,轴承孔变形量为118μm.计算表明,单缸机机体应力安全裕度大,主轴承座的刚度可以确保主轴承油膜的安全. 相似文献
10.
<正> 1前言任何柴油机出厂时都附有使用说明书,但是在调研中发现,因种种原因并不是每一个基层单位的使用者或机修人员都能看到并熟记有关技术参数的。就连杆螺栓预紧力而言,过大或过小都可能在使用中使连杆螺栓产生早期变形与断裂。由于连杆螺栓的原因而打坏气缸体或使活塞连杆组件损坏的现象时有发生。为此,本文提出一种近似确定连杆螺栓预紧力矩的方法。 2 连杆螺栓预紧力与预紧力矩的关系 相似文献