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通过对9%~12%Cr耐热钢基本特点的分析认为,KT5917(12Cr铸钢)的Cr、W含量较KT5031A(9Cr-1Mo锻钢)高,所以KT5917(12Cr铸钢)的高温抗蠕变性能、抗氧化性能、抗腐蚀性能优于KT5031A(9Cr-1Mo锻钢)。但KT5917(12Cr铸钢)610℃许用应力小于KT5031A(9Cr-1Mo锻钢)的许用应力,使其阀体设计壁厚大于KT5031A(9Cr-1Mo锻钢)设计壁厚,铸造阀体还存在无损检测和焊接难度增大的问题,KT5917(12Cr铸钢)的实际使用性能要劣于KT5031A(9Cr-1Mo锻钢)。 相似文献
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为了介绍几种目前比较常用的超超临界火电机组用新型铁素体系耐热钢持久性能的预测方法,对已有文献资料进行归纳总结,分析各种预测方法的特点及局限性。分析结果表明:等温线外推法将会严重高估新型铁素体系耐热钢的持久性能,时间-温度参数法则仍然适用;由于9%~12%(质量分数)Cr系耐热钢在长期的服役过程中显微组织演变明显,应使用多区时间-温度参数法;连续介质损伤力学(continuum damage mechanics,CDM)模型中的各个参数都有具体的物理含义,有着更大的发展空间和良好的应用前景。 相似文献
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通过对电站用12%Cr型马氏体耐热钢不同工艺热处理的组织性能研究表明,正火(1 020~1 070℃×1 h)+回火(760℃×2 h)或高温退火(1 050℃×1 h)+回火(760℃×2 h)工艺热处理后的组织为板条马氏体,硬度在CSN417134—1977要求范围内;等温退火(1 050℃×1 h→670℃、750℃、870℃)+回火(760℃×2 h)工艺热处理后的组织为板条马氏体+珠光体,硬度在标准要求范围内;不完全退火(850℃、870℃)工艺热处理后会得到深浅二区域组织,其中深色区域为颗粒状珠光体,浅色区域为铁素体+碳化物,并且试样的硬度低于标准要求的下限值。 相似文献
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SA213-T92钢是一种新型的铁素体耐热钢.文章主要介绍了目前我国USC火电机组中采用的新型细晶强韧化铁素体耐热钢SA213-T92钢的焊接性能,阐述了此钢种的焊接工艺评定试验情况,讨论了其焊接方法和焊接工艺、热处理的工艺特点,经评定试验可作为T92钢现场焊接工艺制订的依据. 相似文献
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钢102即12Cr2MoWVB是我国研制成功的新型低合金耐热钢。通过大量的试验研究数据以及电站锅炉实际运行的考核,证明钢102具有良好的综合机械性能、工艺性能及热强性能,超过国外同类型低合金钢。在接近600℃的实际运行5万小时后(北京热电厂7号 相似文献
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材料技术是超(超)临界机组发展的关键问题。我国要发展超临界及超超临界机组,必须了解国外在超临界及超超临界机组锅炉用钢的发展过程。根据国外的经验,开发新型铁素体耐热钢和奥氏体不锈钢对超(超)临界锅炉的材料将起到重要的作用。 相似文献
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对不锈钢材料进行了概述,并详细论述了不锈钢材料的微观结构及其对性能的影响,及不锈钢的磁性能与其它性能之间的关系,并对影响不锈钢磁性能的因素进行了分析。接着,对现代铁素体不锈钢材料及其物理性能作了简要介绍,着重介绍了现代铁素体不锈钢材料的分类及描述其性能的主要技术参数,并把该材料与常用的几种软磁合金进行了对比,最后讨论了现代铁素体不锈钢材料的性能特点。在此基础上,对在使用现代铁素体不锈钢材料过程中人们普遍关心的几个问题进行了分析,如饱和磁化、耐蚀能力、易切削性、矫顽力等,并详细讨论了合金元素对材料性能的影响,以供设计人员和材料开发人员参考。 相似文献
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HR3C/T91异种耐热钢焊接接头的力学性能及界面蠕变失效行为研究 总被引:2,自引:0,他引:2
针对新型奥氏体不锈钢HR3C与细晶粒强韧马氏体耐热钢T91异种钢焊接接头,采用手工氩弧焊接工艺、高温加速模拟、高温持久和常温力学性能试验研究HR3C与T91异种钢焊接接头的力学性能变化、高温强度、界面蠕变损伤及破坏特征.研究结果表明,焊前预热448 K,焊后不进行热处理条件下,接头的力学性能优异.加速模拟运行3004 h后,接头的力学性能仍然良好.而加速模拟运行5012h后,HR3C/T91界面发生了蠕变失效,蠕变裂纹在管接头内表面焊缝/T91界面形核、扩展,然后在管接头外表面T91的临界热影响区内发展,最后导致接头蠕变失效.拉伸和弯曲试验过程中,接头的强度和塑性下降严重,断裂位置均在焊缝/T91界面区域.因此,焊缝/T91界面容易发生早期蠕变失效. 相似文献
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对12Cr1MoV钢中出现的非正常组织(如非等轴铁素体加珠光体,非等轴铁素体加细碎珠光体等)进行高温持久性能试验后,分析了材料金相组织的球化程度、珠光体分布位置和蠕变孔洞等金属内部微观结构变化。与常规试验标准对比后,建议在钢管(包括15CrMo、T12、T22等钢种)订货时,要求管材的组织形态为等轴铁素体加块状珠光体组织。 相似文献
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