DQ—V—01催化剂生产抗冲聚丙烯的工业应用

分析了DQ-V-01催化剂的物理和化学性质。该催化剂的比表面积为363.90 m~2/g、孔体积为0.37 cm~3/g,较DQ-Ⅲ催化剂大幅度增加。采用DQ-V-01催化剂在Spheripol工艺聚丙烯装置上生产了共聚产品EPS30R,在气相反应压力低于1.1 MPa、气相反应器料位为50%时,共聚产品中的乙烯质量分数大于10%.其常温冲击强度由原来的512 J/m提高到634 J/m,低温冲击强度由原来的62 J/m提高到73 J/m,而弯曲模量基本不变,达到理想的刚韧平衡,产品综合性能优良。     

丙烯酸酯-丙烯酸共聚物分散剂在碳酸钙/PP复合材料中的应用

采用自行合成的丙烯酸丁酯-丙烯酸共聚体分散剂对填充聚丙烯(PP)的碳酸钙填料进行表面处理.通过扫描电镜分析了碳酸钙在PP树脂基体的分散形貌,考察了共聚物添加量及共聚单体物质的量之比对碳酸钙/PP材料力学性能的影响.结果表明,当丙烯酸丁酯与丙烯酸的物质的量之比为1:1,丙烯酸丁酯-丙烯酸共聚物的添加量为3%(质量分数)时,可使20%碳酸钙填充PP复合材料的拉伸强度由原来的18.20MPa增加到25.2MPa,缺口冲击强度由3.7KJ/m2增加到4.8kJ/m2,断裂伸长率由8.7%增加到12.2%,性能优于传统的硅烷偶联剂处理体系.     

退火工艺对PP–R复合材料性能的影响

通过注塑工艺制备无规共聚聚丙烯(PP–R)样条,并将样条置于热处理设备进行退火处理。运用差示扫描量热仪、广角X射线衍射仪、偏光显微镜和扫描电子显微镜等方法,分析了退火对PP–R的结晶行为和力学性能的影响。结果表明,退火可以消除热应力,促进结晶的完善,使得PP–R的结晶度从41.2%提高到48.4%,诱导β晶的生成,能有效改善材料的力学性能。退火使得PP–R的拉伸强度有所提高;对冲击性能影响明显,在25℃时,PP–R的冲击强度从41.67 k J/m2提高到66.84 k J/m2,提高了60.4%;在0℃时,PP–R的冲击强度从11.54 k J/m2提高到32.68 k J/m2,提高了1.8倍。     

国外动态

DOW塑料公司推出三种用作汽车内部模塑件的ABS新品级.其中Magnum347E2Z的熔体流动速率为15g/10min,100%高于现有的产品,并保持了优异的物理机械性能,Izod缺口冲击强度为133.5J/m,屈服强度为37.92MPa;Magnum356HP与一般ABS产品相比,具有高的耐热性、改进的加工性和优良的着色能力,其熔体流动速率为2.5g/10min,Izod缺口冲击强度为218.9J/m;第三种新品级Retain ABS含有25%的回用料,其Izod缺口冲击强度为138.8J/m,它被设计用于不太显眼的地方.Modern Plastics,1994,71(10):77(芳)     

PA6/硅酮粉复合材料结构性能的研究

采用三种不同牌号的硅酮粉与聚酰胺6(PA6)进行共混改性,并对材料的力学性能和微观结构进行了表征。结果表明,PA6/硅酮粉共混后,其中对比发现JY100-01的用量在3份时复合材料的综合性能最好,PA6的拉伸强度、弯曲强度有明显的改善,缺口冲击强度由4.74 k J/m2提高到6.96 k J/m2;加入偶联剂改性后,当KH550的质量分数为1%时,改性后的PA6/硅酮粉(JY100-01)的拉伸强度提高约10 MPa,其他性能也相应提高,且此时的流动速率增大;通过SEM分析可以看出,改性后的复合材料中团聚体减少,相界面模糊。     

抗冲聚丙烯的结构与性能

用FTIR,Cryst-EX对MFR相近的两种市售抗冲聚丙烯结构与性能进行表征,发现乙烯含量更低的进口产品常温和低温抗冲击性能更佳。通过分析认为,乙烯链段在聚丙烯链上分布更加均匀,能生成更多的橡胶相,所以产品抗冲性能更好,综合性能更优。其中,国产料MFR为34.1 g/10 min,乙烯质量分数为11.3%,橡胶相含量为19.7%,橡胶相中乙烯含量为36.9%,常温简支梁冲击强度为11.2 k J/m2,低温简支梁冲击强度为6.5 k/m2。进口料MFR为33.2 g/10 min,乙烯质量分数为9.2%,橡胶相含量为27.7%,橡胶相乙烯含量为26.2%,常温简支梁冲击强度为15.3 k J/m2,低温简支梁冲击强度为7.5 k J/m2。     

连续本体法制备ABS树脂工艺优化研究

利用自主研发的串联管式平推流本体丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS)中试装置,以现有的中抗冲牌号产品为基础,通过改变反应温度、引发剂和链转移剂加入量等工艺参数,研究产品的接枝率、相对分子质量、橡胶粒径等微观性能的变化对产品冲击性能的影响,进而实现通过优化工艺条件来提升产品性能的目的。结果表明,经过优化后,产品冲击强度由160 J/m提高到221 J/m。     

专利摘登

用于挤压模制品的以PET为基本成分的聚酯树脂混合物这种具有良好机械性能和抗化学腐蚀性的聚酯树酯混合物能进行挤压造型,是由对苯二甲酸乙二醇结构单元的摩尔分数大于6 0 %的PET和环氧化物改性的聚烯烃组成的。它的熔体流速小于1g/min ,2 3℃下悬臂梁式冲击强度大于30J/m。其中使用的PET树脂可以用锗催化剂制得,也可以由回收PET瓶子得来。例如:将10 0份由回收瓶子制得的PET树脂和10份乙烯 甲基丙烯酸缩水甘油酯的共聚物在14 0℃下捏和3h ,制得熔体流速为0 .5g/min和悬臂梁式冲击强度为10 3J/m的树脂。JP 2 0 0 32 2 14 95以PET为…     

齐鲁QCP-01气相法聚乙烯催化剂进行中试

由齐鲁石化公司研究院研制的QCP一01气相法聚乙烯催化剂近日进行了中试评价工作,该催化剂在国内唯一的气相法聚乙烯中试装置上进行试用。通过对QCP一01气相法聚乙烯催化剂的聚合活性、氢调性能、运行稳定性及共聚性能等进行全面评价,结果表明:该催化剂在中试装置上运行稳定性好,聚合活性高,共聚性能优良,产品密度可达到。.94。。g/cm,以下。该催化剂可望取代进口聚乙烯催化剂,用于生产低压聚乙烯以及线性低密度聚乙烯。齐鲁QCP-01气相法聚乙烯催化剂进行中试@艾克     

长玻璃纤维增强聚丙烯复合材料的韧性

以玻璃纤维和聚丙烯为原料,制备了长玻璃纤维增强聚丙烯(LFT-PP)复合材料,研究了基体韧性、纤维长度和界面相容剂对LFT-PP韧性的影响。结果表明LFT-PP韧性随基体韧性增加而增加;当玻璃纤维长度从2.06mm增加到4.66mm时,LFT-PP的悬臂梁缺口冲击强度从134.4J/m提高到238.0J/m,增加了约80%;添加界面改性剂降低了LFT-PP悬臂梁缺口冲击强度,从311.4J/m降为181.8J/m。     

催化剂对BOPP专用树脂微观结构的控制

通过对催化剂的筛选、试验,成功地用单环管反应器生产出双向拉伸聚丙烯(BOpP)专用树脂.BOPP专用树脂的熔体质量流动速率为3.0 g/10min,等规指数为(96.0±0.5)%,拉伸屈服强度为32 MPa,悬臂梁冲击强度为34J/m,断裂伸长率为900%～910%,摩尔质量分布为5.0左右;在拉伸速率为250～280 m/min时,用其拉伸的薄膜均匀,极少破膜.     

聚酰胺6-聚氨酯嵌段共聚物的合成及表征

以聚醚三元醇、二苯甲烷二异氰酸酯以及己内酰胺为单体,在碱性催化剂条件下,通过单体浇铸工艺合成聚酰胺6-聚氨酯(PA6-PU)嵌段共聚物.采用傅里叶变换红外光谱仪、差示扫描量热仪表征其结构与性能.结果表明,PA 6-PU嵌段共聚物的熔点下降,且具有两相结构.力学性能分析显示,PU组分的嵌入使共聚物的常温冲击强度南7.20 kJ/m2提高到42.76 kJ/m2,低温(-50℃)冲击强度由4.20 kJ/m2提高到15.14 kJ/m2.     

透明无规共聚聚丙烯K4826A的工业开发

通过分析国内外同类透明无规共聚聚丙烯(PP)及其制品对PP分子结构的要求,确定了透明无规共聚PP K4826A的关键性能指标,并进行了试生产,研究了K4826A的结构、性能及应用。结果表明:K4826A的熔体流动速率为22~24 g/10 min、乙烯质量分数为3.30%、正己烷提取物质量分数小于2.00%,拉伸屈服强度可达27.0 MPa以上,弯曲模量达1.100 GPa以上,Izod缺口冲击强度达100 J/m以上,1 mm厚注塑片的雾度小于11%。     

含磷核壳冲击改性剂对ADP阻燃HDPE性能的影响

以丙烯酸羟乙酯-苯基-二乙基磷酰胺(APEEA)、丙烯酸丁酯(BA)和甲基丙烯酸甲酯(MMA)为单体,通过种子乳液聚合法制备了APEEA含量为40%的核壳冲击改性剂(P-ACR);采用热重分析、垂直燃烧试验、氧指数分析法、动态机械分析研究了P-ACR对二乙基次磷酸铝(ADP)阻燃高密度聚乙烯(HDPE)的阻燃性能和力学性能的影响。结果表明,P-ACR能同时提高HDPE/ADP阻燃材料的阻燃性能和力学性能:与HDPE/ADP(85/15)相比,HDPE/ADP/P-ACR(75/15/10)的极限氧指数(LOI)由29. 8%提高到32%,冲击强度由1. 85 k J/m2提高至2. 81 k J/m2,拉伸强度由22. 55 MPa提高至29. 22 MPa。扫描电镜结果表明,P-ACR不仅具有凝聚相阻燃的作用,与ADP和HDPE也有较好的相容性,使材料表现出明显的韧性断裂特征。     

再生PCTG增韧改性再生PET的性能研究

通过再生聚对苯二甲酸乙二醇-1,4-环己烷二甲醇酯（rPCTG）的添加来对再生聚对苯二甲酸乙二醇酯（rPET）进行增韧改性，从而制备得到透明增韧rPET/rPCTG合金。研究了不同rPCTG添加量对材料力学性能、透明度以及热性能的影响。结果表明，随着rPCTG含量的增加，材料的拉伸性能、弯曲性能和透明度呈下降趋势，而冲击强度明显增加；当rPCTG含量为15%（质量分数，下同）时，材料的冲击强度由原来的54.8 J/m增加到68.0 J/m，增加了24.2%；而此含量下，材料的拉伸与弯曲性能、透明度和雾度基本未发生明显变化。     

聚酰胺酰亚胺对BMI/DP共聚树脂的增韧研究

以DP(二烯丙基双酚A)为BMI(双马来酰亚胺)的共聚改性剂,制备BMI/DP共聚树脂;然后以PAI(聚酰胺酰亚胺)为增韧改性剂,制备PAI增韧改性BMI/DP共聚树脂。研究结果表明:当w(PAI)=3%(相对于共聚树脂质量而言)时,改性树脂具有较好的增韧效果;此时,其冲击强度(11.81 kJ/m2)提高了19%以上,KIC(临界应力强度因子)值(1.45 MPa.m0.5)和GIC(临界应变能释放率)值(351.4 J/m2)均比增韧前提高了30%以上,表现出较好的断裂韧性,并且其断面为典型的韧性破坏;其Tg(玻璃化转变温度)达到了252.5℃,5%热失重温度仍超过405℃,说明其耐热性几乎没有下降。     

三元共聚聚丙烯TF1007的工业化开发

以乙烯、丙烯、1-丁烯为原料,采用美国Ineos公司的Innovene气相聚丙烯工艺技术制备了三元共聚聚丙烯TF1007。介绍了TF1007的试生产过程,并将其与国内外同类聚丙烯进行了对比剖析。结果表明:TF1007中乙烯质量分数3.0%,1-丁烯质量分数7.4%,熔体流动速率7.1 g/10 min,弯曲模量724 MPa,简支梁缺口冲击强度7.1k J/m2,熔点132℃,起始热封温度小于113℃,热合强度11.5 N/15 mm,产品结构、主要性能与市场主流产品相当,各项指标均能满足客户使用要求,并得到用户认可。     

双恶唑啉及环氧类扩链剂对PA6的改性效果比较

通过熔融挤出的方法分别用环氧类扩链剂和双恶唑啉类扩链剂对尼龙(PA)6进行扩链增黏,并对扩链产物的特性黏度,力学性能和加工性能等进行了测试,对比了两类扩链剂对PA6的改性效果。结果表明,当这两类扩链剂的质量分数均为0.9%时,PA6的各项性能最佳;双恶唑啉类扩链剂对PA6的改性效果比环氧类扩链剂要好。相对于纯PA6,添加质量分数为0.9%的双恶唑啉类扩链剂,可使扩链PA6的特性黏度由0.86 d L/g增加到1.57 d L/g,熔体流动速率由14.3 g/10 min降到5 g/10 min,缺口冲击强度由5.5 k J/m2增加到7.3 k J/m2,拉伸强度由54 MPa增加到65.85 MPa,断裂伸长率由130%增加到450.9%,弯曲强度由53.16 MPa增加到72.66 MPa,平衡扭矩由2.1 N·m升高到5.3 N·m。     

SAN/PMMA透明复合材料的制备及性能

以苯乙烯-丙烯腈(SAN)、甲基丙烯酸甲酯(MMA)和过氧化二苯甲酰(BPO)为原料,采用原位本体聚合法制备SAN/PMMA复合材料。通过红外光谱(FT-IR)、玻璃化温度(θg)、热失重(TG)、邵氏硬度、弯曲强度、冲击强度和可见光透过率研究SAN/PMMA复合材料的性能。研发发现:SAN可提高PMMA的θg和热分解温度,20%～25%SAN与PMMA聚合可制得综合性能优异的高强高韧SAN/PMMA透明复合材料。其中,硬度由88 HD提高到90 HD,冲击强度由0.99 kJ/m2提高到2.21～2.92 kJ/m2,弯曲强度由67.86 MPa提高到130.11～160.70 MPa,800～400 nm波长范围内透过率均大于80%。     

分子量分布和注射工艺对聚丙烯物性的影响

选用4种分子量分布不同的高流动共聚聚丙烯为原料,分别调整熔体温度、注射速度和保压时间,研究其对材料性能的影响。结果表明,分子量分布较宽(PD大于7)的高流动共聚聚丙烯的材料性能对注射工艺的调整不敏感,冲击性能和热性能都非常稳定,数据波动范围分别在0. 4 k J/m2和4℃以内。分子量分布较窄(PD小于7)的高流动共聚聚丙烯的冲击性能和热性能随注射工艺的调整波动幅度明显增大。在注射工艺中,熔体温度的影响最大。熔体温度从200℃降低至180℃,可使PD为4. 8的高流动共聚聚丙烯的冲击值由7. 8 k J/m2升至10. 2 k J/m2。分子量分布较窄的高流动共聚聚丙烯在加工过程中,为提高性能数据的稳定性和可重复性,需要严格控制加工窗口。