负压差移动床立管料斗架拱实验研究

通过测量散体颗粒在负压差移动床立管料斗中静态拱宽度及分析散体性质、料斗形状和操作条件对料斗静态拱宽度的影响，得出当散体颗粒６４３．５ｋｇ／ｍ３≤ρｂ≤１０８５ｋｇ／ｍ３２６．７°≤θｒ≤３２．９°２２．４°≤δ≤３４．６°在负压差移动床立管的锥形料斗０°＜α≤２８．１°中形成静态拱时，其宽度可以通过下面的关联式求得：ＤｃａｌＤｓ＝０．２３８θｒδ０．１５８α－０．２７２（－ｄｐ／ｄｈ）ρｂｇ０．３８８     

负压差料斗中静态架拱机理实验研究

通过实验测量散体颗粒在负压差立管料斗中的静态拱宽度,验证本文模型的正确性,并分析了散体颗粒的无约束屈服强度、料斗形状、操作条件和延时效应对静态拱宽度的影响,提出负压差移动床立管料斗孔口最小直径的理论预测方法.     

负压差散体颗粒无约束屈服强度实验测量方法

根据Ｇｅｌｄａｒｔ－Ａ类散体颗粒在移动床充气条件下气体均匀分布的特点，结合散体力学和两相流理论，提出理论模型并导出散体颗粒的无约束屈服强度与静态拱宽度的关系式，通过实验测量在负压差条件下与移动床立管联接的料斗中Ｇｅｌｄａｒｔ－Ａ类散体颗粒的静态拱宽度来计算其无约束屈服强度．对于Ｇｅｌｄａｒｔ－Ａ类散体颗粒，此方法的测量结果比Ｊｅｎｉｋｅ测量结果能更准确地描述散体颗粒的无约束屈服强度．     

负压差立管中散体颗粒循环量突变对动态拱宽度的影响

以预测静态拱宽度模型为基础，结合立管中气固之间相互作用特征，推导出散体颗粒循环量突变对料斗中形成的动态拱宽度影响的理论模型．利用散体颗粒在无压差条件下通过孔口流落来模拟其循环量突变，实验证明模型可以预测立管中散体颗粒循环量突变时料斗中动态拱宽度，指出了今后工作的主要方向．     

负压差移动床立管料斗中散体颗粒流动特征

当散体颗粒在负压差移动床立管下端连接的锥形料斗中流落时，对料斗上方和气室中大无畏动分别加以采集，经过快速建立傅立叶变换处理，得出：在压力和气泡控制区，料斗上方和气室中压力波动特征表现在低频区有较小的波动幅值，而在气拴控制区内，料斗上方和气室中压力波动特征不仅在低频区有较高的幅值，而且两者压力波动信号相位相差π，这些压力波动特征可以用来监测料斗中散体颗粒的流落状态。     

负压差料斗中静态架拱现象

利用增湿ＦＣＣ催化剂的方法模拟粘性颗粒在负压差立管中形成的静态拱．分析了不同的漏斗半锥角、颗粒的流动函数、含水量和延时效应对拱宽度的影响，实验结果证明连续模型预测拱宽度比结构模型更准确．     

负压差移动床立管料斗中散作颗粒流动特征──Ⅲ流区压力波动特征研究

当散体颗粒在负压差移动床立管下端连接的锥形料斗中流落时，对料斗上方和气室中压力信号波动分别加以采集，经过快速傅立叶交换处理，得出：在压力和气泡控制区，料斗上方和气室中压力波动特征表现出在低频区有较小的波动幅值；而在气拴控制区内，料斗上方和气室中压力波动特征不仅在低频区有较高的幅值，而且两者压力波动信号相位相差π。这些压力波动特征可以用来监测料斗中散体颗粒的流落状态。     

负压差移动床立管料斗中散作颗粒流动特征──Ⅳ立管中科面高度对流落特征的影响

通过负压差移动床立管中料面高度对散体颗粒通过其下方连接的锥形料斗流落特征影响的研究，结果表明：当锥形料斗的半锥角不大于10．2°及料面高度大于0．30m时，立管中料面高度对散体颗粒流落时的流区特征、压力波动特征和散体颗粒平均质量流率等影响甚微；而当料面高度不大于0．30m时．料斗中压力波动强度减小。当锥形料斗的半锥角大于10．2°，无论立管中料面高度为0．55m还是0．30m，散体颗粒流落特征满足压力控制区，而立管中料面高度为1．65m时，散体颗粒流落时出现气泡控制区特征。     

KTa0.55Nb0.45O3薄膜的介电和铁电及热释电性能研究

在ＢＴ／Ｐｔ／Ｔｉ／ＳｉＯ２／Ｓｉ衬底上用溶胶－凝胶法制备了ＫＴａ０．５５Ｎｂ０．４５Ｏ３（ＫＴＮ）薄膜,０．５μｍＫＴＮ－０．０８μｍＢＴ薄膜在２５℃,１．０ｋＨｚ时,其εｒ＝１１１４,ｔａｎδ＝２．５％;１２℃时,其中Ｐｒ＝２．１μＣ／ｃｍ＾２,Ｐｓ＝４．２μｃ／ｃｍ＾２,Ｅｃ＝５．８ｋＶ／ｃｍ,０．５μｍ厚ＫＴＮ膜的Ｃｕｒｉｅ温度为３５℃;１．０ＫＨｚ时,ＫＴＮ膜的εｒ＝１４１２,估算ＫＴＮ     

浆液循环锥形鼓泡塔反应器的相含率研究

在浆液循环条件下，考察了以空气、水和石英砂为三相体系的锥形鼓泡塔反应器（Φ顶２００ｍｍ，Φ底１００ｍ，高３０００ｍｍ）中的相含率及固体颗粒浓度轴向分布。使用压降法和颗粒同步取样方法测量了不同表现气速（０￣０．１２５ｍ／ｓ），表现浆液循环速（０￣０．１５７ｍ／ｓ）以及固体颗粒浓度０￣１００ｋｇ／ｍ＾３下相含率分布，并用园柱床的一维沉降－扩散模型近似地描述了固体颗粒辆向浓度分布的规律。在此基础上，本文     

小颗粒滴流床反应器的流体力学研究

在内径为０．０４７ｍ，床层高０．７ｍ的滴流床反应器内，采用空气－水－玻璃珠（１．８，３．１８ｍｍ）体系，在常温、常压下进行实验。气、液流速分别在０．０５４－０．２３ｋｇ／（ｍ＾２ｓ）和３．２０－１４．７３ｋｇ／（ｍ＾２ｓ）内，用电导信号脉动法、压降波动法结合目测法测定了滴流床的流动状态及其变化，实验结果可用于确定不同操作条件下的流动状态。本研究还分别是用差计、示踪剂法和体积法对滴流床的压降，总持流     

光合细菌法综合处理丙酮——丁醇发酵废水

利用光合细菌生物氧化及物化法综合处理丙酮－丁醇发酵废水，ＣＯＤＣｒ去除率达９９％，光合细菌处理段ＣＯＤＣｒ容积负荷达６．５ｋｇＣＯＤＣｒ／ｍ＾３．ｄ，饲料蛋白回收率为１０ｋｇ／ｔ。该工艺使污染严重的丙酮－丁醇废水得以彻底处理，同时可获得一定的经济效益。     

石灰法与低碱法混合草浆黑液厌氧发酵研究

针对造纸生产中的石灰法和低碱法草浆混合黑液进行发酵试验研究,ＣＯＤｃｒ去除率达６０．７％－７０．４％,ＢＯＤ去作率达９０．４％,ＳＳ平均去除率为９２．１％,容积负荷为５－７ｋｇ「ＣＯＤｃｒ」／ｍ＾３．ｄ）第立方米废液回收沼气９．１１ｍ＾３。     

一次低烧SrTiO3基晶界层电容器的研究

研究了以Ｌｉ２ＣＯ３为助烧结剂、Ｓｒ（Ｌｉ１／４Ｎｂ３／４）Ｏ３为施主掺杂剂、Ｂｉ２Ｏ３和ＳｉＯ２为晶界绝缘剂的ＳｒＴｉＯ３基晶界层电容器的一次低温烧成技术。初步探索了Ｔｉ／Ｓｒ比值、施主掺杂剂、绝缘剂对显微结构及介电性能的影响。在１１５０℃烧成温度下，获得了εａｐｐ〉３．５×１０＾４；ｐ〉１．０×１０＾１１Ω·ｃｍ；ｔｇδ〈１．０％；ΔＣ／Ｃ〈±５．０％（－２５￣＋８５℃）的ＳｒＴｉＯ３基晶界层     

CaFe0.2Ti0.8O3-δ混合导体的电导和氧渗透性能研究

采用固相反应法制备了致密的高温混合导体ＣａＦｅ０．２Ｔｉ０．８Ｏ３－δ,测量它在９００－１１００℃的总电导率为０．０８－０．１１Ｓ／ｃｍ,氧渗透率为１０＾－８－１０＾－１０ｍｏｌ／ｃｍ＾－２．ｓ结合总电导与氧渗透的数据计算出样品的电子和离子导电率,在１１００℃时分为０．１１和８．５×１０＾－３Ｓ／ｃｍ;氧渗透活化能约为１７０ｋＪ／ｍｏｌ;氧离子和电子电导活化能分别为１７９±６和２２±２ｋＪ／ｍｏｌ     

负压差移动床立管料斗中散体粒流动特征

本文给出利用料斗中体均压力梯度与立管压力梯度的关系判别压力控制区，气泡控制区、气栓控制区和悬料区的方法，在气栓控制区，料斗中体均压力梯度有如下关系「（－ｄｐ／ｄｚ）ｖ」ｈｐｌｕｇ＝０．２４１ρｂｍｆｇ而且，菜体颗粒平均质量流率可以用Ｂｅｖｅｒｌｏｏ方程来预测，在此基础上，讨论上料斗中体均压力梯度对散体颗粒通过孔口平均质量流率的影响，并给出预测平均质量流率的关联式，给出一种新的立管约束条件，即料斗阀     

Fe2O3—SrO—TeO2系半导体玻璃电导的研究

有准急压冷法制成Ｆｅ２ｏ３－ＳｒＯ－ＴｅＯ２系半导体玻璃并对其直流电导率进行了测定。玻璃形成范围为（以摩尔计）０≤ｆｅ２Ｏ３≤２３％；０≤ＳｒＯ≤１８％；７５％≤ＴｅＯ２〈１００％。通过Ｓｅｅｂｅｃｋ系数的测定确认Ｆｅ２ｏ３－ＳｒＯ－ＴｅＯ２系玻璃为ｎ型半导体玻璃。２００℃的直流是导率为３．７２×１０＾－５－１．８２×１０＾－６Ｓ．ｃｍ＾－１。直流电导率随着Ｆｅ２Ｏ３含量的增加而增加。１６５℃时的     

气固两相流量测量模型的研究：气力输送流动特性的实验探讨

通过对稀相气力输送粉料压损比与混和比比例关系式（ΔＰｔ／ΔＰｇ＝１＋Ｋｍ）中比例系数Ｋ的实验研究，获得了关于Ｋ的经验公式：Ｋ＝１／λｇ（２．５２７９／Ｆｒ＾１．５１８３）。建立了基于此比例关系式－速度法粉料流量测量模型｛ｍｓ＝ｋｃπ／２Ｄ＾３（ΔＰｔ－λｇＬ／ＤρｇＶｇ＾２／２）λｇ＝０．３１６４／Ｒｅ＾０．２５（Ｒｅ〉２３２０）κｃ：校正因子实验验证相应的粉料流量检测系统的测量精度为５％，满足工     

漏斗-立管系统悬料区的压降计算方法

对于Ｇｅｌｄａｒｔ－Ｄ类颗粒在负压差漏斗－立管系统的悬料操作区的压降可以通过郭慕孙提出的气固移动床的公式求得。计算所得的压降大小与实验结果相比较误差在２０％的范围内;并且证明悬料区的总压降可以近似等于立管的压降。     

液体肥料中钼的测定

提出了以硫氰酸钠光度法测定速效复合液肥中钼的含量。钼在０￣４．０μｇ／ｍｌ浓度范围内符合比耳定律,相关系数γ＝０．９９９７,摩尔吸光系数ε４７０＝１．１４×１０＾４Ｌ·ｍｏｌ＾－４Ｌ·ｃｍ＾－１,方法的绝对误差为－０．０１３￣＋０．０１％,ＳＤ＝０．００４￣０．００５％。ＲＳＤ＝２．６７￣２．９９％。