传统推流式曝气池渐减曝气设计

分别对推流式曝气池的有机物降解模式和需氧模式进行了推导,并提出了同时运用这两个模式绘制需氧量曲线,将推流式曝气池设计成渐减曝气工艺的方法。     

传统推流式曝气池渐减曝气设计

分别对推流式曝气池的有机物降解模式和埯氧模式进行了推导，并提出了同时运用两个模式绘制需氧量曲线，将推流式曝气池设计成渐减曝气工艺的方法。     

曝气池容积计算方法分析

对曝气池容积计算方法中广泛采用的 BOD 污泥负荷率法和正被接受的污泥龄法两个互为独立的计算公式进行了推导论证,指出:这两种方法实质上是属于同一个公式,只是考虑的角度不同而引入的两个不同概念而已.如能将考虑的角度有机地结合、相互校核、共同优化,将使曝气池容积的设计计算更趋合理.     

射流曝气池混合研究——流动模型及其应用

本文以反应器停留时间分布(RTD)理论为基础,分析曝气池内的宏观混合过程,建立了以α、β为模型参数的射流曝气池系统流动模型,求出其数值解,同时还讨论了模型在实际中的应用。对实际射流曝气池示踪分析的结果验证了流动模型的合理性。     

活性污泥法推流式曝气池池容影响因素的探讨

本文根据推流式曝气池池容公式,分析了微生物动力学因素和运行因素对推流式曝气池池容的影响,并比较了它们对池容影响程度的大小。     

活性污泥系统数学模型的探讨

对活性污泥系统数学模型进行了探讨，确定了曝气池有机负荷及难降解物质浓度，以Ｍｏｎｏｄ公式为依据，分别对完全混合式和推流式曝气池进行了数学分析，结果表明，两种曝气池的动力学模型有相似的形式。     

曝气池容积计算方法分析

对曝气池容积计算方法中广泛采用的BOD污泥负荷率法和正被接受的污泥龄法两个互为独立的计算公式进行了推导论证，指出：这两种方法实质上是属于同一个公式，只是考虑的角度不同而引入的两个不同概念而已。如能将考虑的角度有机地结合、相互校核、共同优化，将使曝气池容积的设计计算更趋合理。     

污水处理曝气过程溶解氧浓度模糊自整定PID控制

在污水处理控制系统中将传统PID控制与模糊控制相结合,给出一种自整定模糊PID控制方法。能够较快地将曝气池中溶解氧浓度调节为设定值。     

曝气池混合液污泥浓度确定的理论分析

就曝气池混合液污泥浓度确定的影响因素及方法进行了分析，并根据氧的转移速率与曝气池需氧量的关系，导出了混合液污泥浓度的理论计算公式。     

PF曝气池活性污泥及底物浓度的分布规律

在推流式曝气池中，底物浓度沿程逐渐降低，而活性污泥浓度在曝气池前部会逐渐升高，在后部有可能会呈下降趋势。根据细菌在不同生长阶段的增殖动力学方程，可建立活性污泥及底物浓度的沿程计算模式，并可通过这一系列数学模式确定曝气池中各生长阶段的起讫点。     

活性污泥法曝气池池容的理论推导

根据微生物反应动力学模型,推导了活性污泥系统中完全混合式与推流式曝气池池容的计算公式,并比较了在不同底物去除率下,两种池型容积大小。     

基于ADV的推流式曝气池流场特性研究

曝气池内横向水流对气泡的生成过程有明显的影响,曝气对池内流场也有明显影响。为进一步研究曝气池内流场特性,采用声学多普勒流速仪（ADV）对大尺度Orbal曝气池模型内的流场特性进行了实验研究。结果表明：水流经过弯道后流速分布呈现出内侧小、外侧大的特点,且存在横向流速;进入直段后,流速分布不断调整,内、外侧水流流速差减小,且较浅水深时,流速调整较快。开启曝气盘后与清水时相比,曝气盘上游断面,近水面处流速减小,水面下较深处流速增大;曝气盘下游断面,近水面处流速增大,水面下较深处流速减小;曝气盘下游紊动强度明显增强。     

曝气池动力学模型的参数估值

本文利用污水厂日常监测数据,对曝气池动力学模型的参数进行了估值.模型验证结果表明,该估值方法使模型的可靠性得到较大提高,模型输出值比较真实地反映了系统的实际输出。     

曝气池清水曝气气泡云团形态特征

目前各种曝气池运行时曝气产生的气泡云团形态差别很大,气泡群时空分布不均,导致氧转移效率在曝气池中的分布差异,能耗高。为了弄清楚盘式曝气气泡云团的形态特征及其时空分布,本文利用高速摄像技术和摄影测量技术,对室内清水曝气实验模型中的气泡云团轴线长度、径向尺度和形态演化进行了观测。结果表明,实验范围内气泡云团轴线形状与水流流速分布曲线形状基本类似,气泡群轴线长度与水深之比介于1.03~1.30之间。曝气量由0.25m3/h增大到2.0m3/h,气泡云团轴线长度和气泡的驻留时间先增大后减小。随着曝气量增大,气泡云团形状变得不规则,且随时间变化越频繁。多个曝气盘曝气,上游的气泡云团会影响下游气泡云团的形态。在流向和展向,气泡云团宽度基本相同;在水深方向上,由曝气盘向水面沿程增大,0.5h0、0.8h0处气泡云团平均宽度明显大于0.2h0处的宽度。不同水深处气泡云团的宽度随时间随机变化;0.8h0处气泡云团宽度随时间的变化最剧烈。气泡群的平均宽度随曝气量增大而增加,曝气量为0.25m3/h、1.0m3/h、2.0m3/h时,气泡云团的平均宽度分别为曝气盘直径的1.0~1.5倍、1.6~2.5倍和1.75~3.5倍。盘式曝气形成的气泡云团在水中可被划分为三个区域：底部的调整区、近自由面区和中部的紊动扩散区,不同区域内的气泡的受力和运动特性不同。气泡云团分区为气泡受力和运动的建模计算提供了依据。     

改良型Carrousel氧化沟脱氮除磷工艺研究

改良型Carrousel氧化沟工艺采用前置厌氧池 ,把厌氧、缺氧、好氧有机结合起来 ,具有生物脱氮除磷功能 ,是目前城市污水处理的工艺之一 .结合工程实例 ,从工艺原理、运行效果等方面对改良型Carrousel氧化沟工艺进行了分析、研究     

纯氧曝气污泥颗粒化及其结构解析

纯氧曝气活性污泥法广泛用于处理或预处理高负荷有机废水。利用纯氧和空气2种曝气方式同步培养好氧颗粒污泥,结果表明前者污泥颗粒化时间较短,颗粒结构更为密实。显微镜观察发现纯氧曝气污泥颗粒表面含有大量的丝状菌,少量球菌、杆菌以及一些胞外多聚物（EPS）等,空气曝气污泥颗粒表面物质组成相对单一,表明纯氧曝气颗粒污泥微生物种类、数量及代谢能力优于空气曝气颗粒污泥。同时发现进水负荷波动对纯氧曝气污水处理系统出水水质的影响较小,表明纯氧曝气颗粒污泥能够处理和耐受高负荷有机废水。     

曝气充氧中氧总传质系数的探讨

对曝气充氧中氧总传质系数进行了理论分析与实验研究,研究表明氧总传质系数总体上是随时间而改变的,在一定时间范围之内趋于常数.