绕板容器的新焊接法

一、前言由三菱重工研制成功并已在多种化工装置上采用的螺旋式多层容器(绕板容器),内筒板厚约20mm,外筒板厚约10mm,并由3.2～4.5mm的薄板绕成螺旋式的多层筒体,由三者构成单一的筒节,最后通过环焊缝连接各筒     

多层绕板容器的脆性破坏特性

1.前言国内外在压力容器水压试验时经常发生脆性破坏事故,其安全性成为一个大问题。关于防止容器的脆性破坏各国都进行了大量研究,最近多采用厚壁材料或高强度材料,并对材料及焊接接头要求有高的韧性值。过去的研究主要是以单层容器为对象,几乎没有以多层容器为对象的研究。三菱重工业公司制造称之为绕板的多层容器,为了弄清如何用上述单层容器初步的一些措施来处理多层绕板容器,进行了各种试验,研究了绕板容器的脆性破坏特性。也就是说首先除了进行过去的却贝冲击试验外,还进行了大型冲击试验,对绕板结构的利弊作基本研究。用宽400mm的     

φ800绕板容器筒节绕制应力测试分析

前言对于绕板式高压容器的试验研究国内已作了不少工作,但内筒大都经过机加工。为提高经济效益,我们进行了内径为800mm,内筒不经机加工的绕板容器的绕制测试工作。     

《化工与通用机械》1975年1～12期目录索引

页21期5 题目名称容器 多层绕板容器的脆性破坏特性 双锥密封的初步试验与研究 整体多层包扎高压容器 超高压容器内壁应力测量的基本技术试 验 衬里尿素合成塔的制造 对断裂力学用于压力容器的初步分析 高压聚乙烯反应器 用于原子能压力容器上的螺栓拉伸装置 全多层结构高压容器的试验 绕板容器的新焊接法 多层包扎式高压容器筒体层板纵缝埋弧 自动焊 多层式高压容器筒体制造简化工艺试验 多层式高压容器筒节层板包扎应力测定 试验 套合面不机加工的热套容器试制 压力容器疲劳试验装置的设计和使用情 况 沪320。毫米热套筒节试验 叻3200毫米…     

不锈钢为内筒的多层高压容器的深环缝焊接

为满足石油化工日益发展的需要,我厂曾生产了两台以不锈钢为内筒的多层式高压容器。不锈钢为内筒这一特点,使深环缝焊接成为大厚度的不锈钢与普低钢的复合板对接。起初,由于技术准备工作不细,发生过横向裂纹。     

不锈钢为内筒的多层高压容器的深环缝焊接

为满足石油化工日益发展的需要,我厂曾生产了两台以不锈钢为内筒的多层式高压容器。不锈钢为内筒这一特点,使深环缝焊接成为大厚度的不锈钢与普低钢的复合板对接。起初,由于技术准备工作不细,发生过横向裂纹。     

氨合成塔大面积的补焊

某化工集团公司合成氨厂,有二台氨合成塔,其中一台多层高压容器是20多年前设计、制造的。 该塔的设计压力为32MPa,操作压力为30.5MPa,壳体设计温度为200℃,其内径为(?)1000mm,壳体由九个层板包扎的筒节和两个锻件组成,内筒钢板为22mm的16Mn,层板为6mm的15MnV,顶部法兰锻件为20MnMo,下封头锻件为18MnMoNb。20MnMo锻件法兰与筒节相连处的壳体壁厚为127mm,壳体高13880mm,设备总高为15400mm,设备总重为58t。     

螺旋错绕式高压容器的应力分析

根据螺旋错绕式高压容器的结构、变形及层间摩擦特点,系统地导出了该型容器的总体应力计算公式,并用(?)500mm 内径扁平绕带容器的试验结果,对现有的几种应力计算法作了对比分析。结果表明本文的计算公式有足够的精度,可用于强度设计计算。     

螺旋绕板式容器的强度计算

螺旋绕板式容器是由内筒和多层卷板所组成。如图1所示,内筒与端部零件1和4焊接,在内筒的外面按角度α和(180°-α)交替地绕卷上多层卷板3,且每一层卷板的两端均与端部零件相焊。在这种情况下,如将各层卷板的边缘同样加以焊接,我们就可得到带同心圆的多层式容器的方案。但是,这里强调的是,螺旋绕板式容器结构的所有各层,除了内筒和最外层以外,其余各层是不沿边缘焊接的。     

多层结构球形封头厚板层叠一次成形工艺

一、前言我厂生产的一台内径为Φ900mm,工作压力为68.67MPa(700kgf/cm~2)的超高压容器,由于受钢板板厚(85mm)的限制,故筒体和球形封头设计成多层结构。筒体为三层结构,筒壁总厚为75 65 75=215mm,上下封头为两层结构,壁总厚为80 80=160mm。     

多层包扎高压容器深坡口对接的焊接工艺评定

我厂为向塘化肥厂生产的φ600油分离器系多层包扎式高压容器。其壳体采用层板包扎筒节与大型锻件异种钢对接焊组成。总厚度90mm。在国内无多层包扎容器工艺评定标准的情况下,我们参照美国AsME标准第Ⅷ卷和Ⅸ卷及行业标准《钢制压力容器焊接工艺评定》报批稿对该分离器焊接接头进行了工艺评定,并成功地焊接了产品。     

钛-钢复合板压力容器的检验及修复方法

钛-钢复合板压力容器在石油化工等领域内的应用日益广泛。近年来,国外已采用热套、松衬、多层包扎和爆炸复合等方法生产出各种类型的钛制压力容器。例如:用0.18英寸(4.6mm)厚钛板作内筒的多层包扎尿素塔,外径已达5m,长度为30～50m;用1/12英寸     

新型薄壁容器结构的稳定性分析

容器壁厚不增大,其内部结构改变,使容器外围壳板的厚度从35mm降至5mm。对该结构进行研究分析,结论证明结构设计新颖,各杆件布局合理,在板壳为5mm厚的情况下仍保持其稳定性,完全符合外压容器的设计要求。     

容器设计中细长管加强筋长度尺寸的计算方法

1 前言 HGJ17—89《钢制化工容器结构设计规定》中指出对于公称直径D_R≤25mm、伸出长度L≥150mm的细长管以及公称直径D_R=32～50mm、伸出长度L≥200mm的任意方向接管,都应设置加强筋板予以支撑,加强筋的位置如图1。筋板的断面尺寸可根据筋板长度选取如表1。但加强筋的长度尺寸计算较为困难,加强筋通常只能现场配做。本文利用空间解析几何,对两种最常见的情况即一端需焊在筒体或椭圆     

CW-1型泥浆振动筛偏心筒焊接工艺的改进

<正>CW-1型泥浆振动筛由两个直径大小不同的偏心筒组成,其筒座的材料为20号钢,筋板材料为Q235A钢(见图1)。原焊接工艺为:采用φ3.2 mm的E4303焊条(150℃烘干1～2 h),焊接电流为150 A。焊后探伤证明无裂纹等缺陷。连续运转90 h后,大轴承座焊缝靠偏心筒一侧     

用大型振动锤沉设超长大直径钢护筒的实践

苏通长江大桥的主桥基础采用钻孔灌注的方式,我局承接的标段共有205根直径为2.50～2.80 m的钻孔灌注桩,钢护筒为其中的结构之一.钢护筒由直径2 850 mm、厚度25 mm、材质为Q345的钢板卷制而成,其长度为69.20 m、质量为120t、入土深度为35 m.精确沉设钢护筒是施钻的前提,而振动锤的选型及正常使用是沉设钢护筒工序的关键.我局选用了两台美国ICE公司产的V360型液压振动锤(并联),以1/400～1/900的垂直度精确、高效地沉设了所有钢护筒,为钻孔桩检评为Ⅰ类桩奠定了基础.     

桥梁桩基施工中永久钢护筒施工工艺

某桥梁工程的现场建设环境复杂,淤泥层厚度达40m,存在高压缩性、高含水量、低抗剪强度等特点,缺乏足够的稳定性,常规泥浆护壁方法的应用效果有限,不利于维持桥梁整体结构的稳定状态,需配套使用钢护筒,利用该装置加强防护。以该桥梁的桩基施工为背景,着重围绕永久钢护筒的施工工艺展开探讨,将重点放在钢护筒厚度的设定、安全稳定性的建模分析等方面,希望文中所述内容可作为类似工程提供参考。     

用大型振动锤沉设超长大直径钢护筒的实践

苏通长江大桥的主桥基础采用钻孔灌注的方式,我局承接的标段共有205根直径为2.50-2.80m的钻孔灌注桩,钢护筒为其中的结构之一。钢护筒由直径2850mm、厚度25mm、材质为Q345的钢板卷制而成,其长度为69.20m、质量为120t、入土深度为35m。精确沉设钢护筒是施钻的前提,而振动锤的选型及正常使用是沉设钢护筒工序的关键。我局选用了两台美国ICE公司产的V360     

基于疲劳分析的绕丝超高压容器的设计

绕丝超高压容器是一种可用于超高压生物处理、技术先进和经济合理的超高压容器，因超高压生物处理过程多为间歇操作，因此容器需要经常打开和关闭，容器经受的载荷循环次数较多，需要进行疲劳设计。本文提出了基于疲劳寿命分析的设计方法、内筒材料及钢丝材料的强度，以及内筒径比应根据缠绕方式及内筒承压条件确定，以减少绕丝超高压容器设计中选材及尺寸确定的盲目性，使设计更具有科学性和经济性。     

新结构超高压容器的强度及实验研究

l问题的提出超高压容器在化学工业、石油化工、人造水晶、合成金钢石等静压处理、食品保鲜等领域都是不可缺少的关键设备。目前，超高压容器虽有单层、多层和框架绕丝等结构型式，但多层缩套超高压容器，若筒身较长，套合时就容易产生咬死现象，因而一般只适宜容器简身较短、容积较小的超高压容器；框架绕丝结构的超高压容器，其内筒受力较为合理，但容器的轴向力是通过框架绕丝结构来承担，对于容积较大的容器，整个框架就十分庞大，制造成本很高，故较难推广应用。实际上目前使用较多的还是单层结构的超高压容器，其结构虽较简单，但对材…