混凝土标号与混凝土强度等级的换算关系分析

1新旧规范的区别旧规范规定：混凝土标号应由按标准方法制作养护的边长为200mm的立方体试件，在28天龄期用标准试验方法测得的抗压极限强度。新规范规定：混凝土强度等级应由标准方法制作养护的边长为150mm的立方体试件，在28天龄期用标准试验方法测得的具有95％保证率的抗压强度标准值确定。由此可见，新、旧规范的不同点主要有下列3个方面：1．1新规范不再称作“混凝土标号”，而改称为“混凝土强度等级”，用符号C和立方体抗压强度标准值（以N／mm2计）表示；1．2标准试件由200mm立方体改为150mm立方体；1．3新规范规定混凝土强度等级由…     

工程尺度堆石混凝土抗压性能试验研究

随着建设的堆石混凝土坝坝高的不断增加,高坝对堆石混凝土坝的性能指标提出了更高要求,开展工程尺度（边长900 mm及以上）堆石混凝土抗压性能室内试验,对探究堆石混凝土坝的真实抗压性能具有理论和实践意义。本文制作了边长为900 mm的自密实混凝土（SCC）和堆石混凝土（RFC）立方体试件,探索了工程尺度RFC抗压性能室内试验方法。结果表明：使用钢板厚度为10 mm的钢模制作边长为900 mm的立方体试件是可行的;SCC和RFC立方体试件都呈现“X”型破坏形态,RFC立方体试件内部存在SCC的破坏、SCC和堆石结合面的破坏、堆石的破坏3种破坏类型;边长为900 mm的RFC、SCC立方体试件的抗压强度分别是标准立方体试件的抗压强度的76%、67%;边长为900 mm的RFC立方体试件抗压强度相比于SCC立方体试件增长了12.50%。该种室内试验方法不仅丰富了工程尺度堆石混凝土的试验数据,而且能为后续相关力学试验和堆石混凝土坝的设计与施工提供参考依据。     

浅析混凝土试块抗压强度值异常的原因

根据《混凝土强度检验评定标准》之规定,混凝土的力学性能,表征其抵抗外力作用的能力。混凝土强度是指混凝土立方体抗压强度,立方体抗压强度标准值应为按标准方法制作和养护的边长为150 mm的立方体试件,用标准试验方法在标准龄期测得的混凝土抗压强度值。     

塑性混凝土强度和尺寸效应的试验研究

通过对12个配合比、3个龄期共405个塑性混凝土试块的强度试验,研究了塑性混凝土相关强度之间的关系,塑性混凝土抗压强度和劈拉强度的尺寸效应,以及塑性混凝土抗压强度与龄期之间的关系。试验结果表明:塑性混凝土抗压强度、劈拉强度、抗折强度之间具有良好的统计关系;相比边长为150 mm的立方体试块,边长为100 mm的塑性混凝土立方体试块的抗压强度和劈拉强度的尺寸效应系数分别为0.937 5和0.861 6;龄期对塑性混凝土的抗压强度有较大的影响。在此基础上,建立了相关强度指标之间的换算关系式以及轴心抗压强度与龄期的对数关系式。     

水工混凝土标号与强度等级的转换

在《水工混凝土结构设计规范》(SL/T191-96)中对水工混凝土强度等级作出如下规定:混凝土强度等级应由按标准方法制作养护的边长为15 cm的立方体试件,在28 d龄期用标准试验方法测得的具有95％保证率的抗压强度标准值确定。混凝土强度等级用符号C和立方体抗压强度标准值(以N/mm2计)表示。     

基于细观刚体弹簧元的轻骨料混凝土力学性能数值模拟

采用基于二维细观刚体弹簧元的数值方法,模拟了轻骨料混凝土静态加载下的力学性能,并将数值模拟结果与试验结果进行了对比分析.得出的主要结论为:加载边界无约束试件的抗压强度与峰值应变相对于有约束试件分别降低31.4%、55.6%;立方体试件抗压强度、峰值应变随尺寸的增大而减小,100mm×100mm×100mm、200mm×200mm×200mm非标准立方体试件抗压强度换算系数分别为0.95和1.09,峰值应变换算系数分别为0.91和1.08,通过数值模拟得到了棱柱体试件单轴受压、单轴受拉状态下的应力应变关系全曲线,并给出了单轴拉压强度之间的关系.与试验结果的比较分析表明,二维刚体弹簧元数值方法能较好地预测轻骨料混凝土的静态力学性能,可以用于分析轻骨料混凝土结构.     

胶凝砂砾石材料抗压与劈拉强度关系试验

普通混凝土的劈拉强度大约是抗压强度的1/9~1/18,但胶凝砂砾石材料不同于混凝土材料,其材料特性介于混凝土与土料之间,材料强度取决于诸多因素。为分析胶凝砂砾石材料抗压强度与劈拉强度的关系,通过对100组相同配合比的立方体抗压和劈拉试件进行的抗压和劈拉试验研究,得到各试件的强度。结果表明,胶凝砂砾石材料立方体抗压强度和劈拉强度存在较好的线性关系,劈拉强度为抗压强度的7%~12%。     

对水工混凝土标号与强度等级转换关系的认识

1 水工混凝土标号的两种分级体系现行的《水工混凝土施工规范》 （SDJ207—82）将水工混凝土设计标号分为两种分级体系：一是按极限状态法设计的钢筋混凝土结构（如厂房等），混凝土的极限抗压强度系指设计龄期边长为 15 cm 的立方体试件的抗压强度，其同批试件（n≥30 组）统计强度保证率最低不得小于 90％；二是按许可应力法设计的结构（如大坝等），混凝土的极限抗压强度系指设计龄期边长 15 cm 的立方体试件的抗压强度，其同批试件（n≥30 组）统计强度保证率最低不得小于 80％现行《水工混凝土施工规范》 （SDJ207—82）用两个分…     

水工混凝土标号与强度等级的转换

在《水工混凝土结构设计规范》(SL/T191-96)中,对水工混凝土强度等级有如下规定:混凝土强度等级应由按标准方法制作养护的边长为15cm的立方体试件,在28d龄期用标准试验方法测得的具有95%保证率的抗压强度标准值确定;混凝土强度等级用符号C和立方体抗压强度标准值(以N/m m2计)表     

混凝土圆柱体试件和立方体试件抗压强度关系的分析

世界各国混凝土抗压强度的试验标准各不相同,同样的混凝土,得出的抗压强度试验值不同。在国际技术交流中,为保持使用数据的一致性,必须研究混凝土圆柱体试件与立方体试件所测得的抗压强度值的关系。本文介绍了混凝土圆柱体试件与立方体试件的强度比的影响因素、转换系数与转换公式,供同行遇到类似问题时参考。     

塑性混凝土弹性模量试验方法研究

目前塑性混凝土弹性模量试验方法不统一,试验结果差异较大,给工程质量评定带来困难。在分析弹性模量较高的普通混凝土和弹性模量较低的软岩、水泥土弹性模量试验方法的基础上,提出了适合塑性混凝土的弹性模量试验方法,即采用一次检测试件对中、一次预压、最后正式试验的方法。塑性混凝土弹性模量试验宜采用尺寸为100 mm×100mm×300 mm的棱柱体试件,也可采用尺寸为150 mm×150 mm×300 mm的棱柱体或150 mm×300 mm的圆柱体标准试件。塑性混凝土应变的测定标距采用试件全长,变形测量可采用千分表或百分表或电子位移计等。建议将轴心抗压强度30%至60%应力应变曲线的割线模量作为塑性混凝土的弹性模量。     

环境因素对混凝土强度特性的影响

通过对哑铃形混凝土试件和立方体试件进行轴心抗拉、轴心抗压、劈裂拉伸试验,研究了混凝土在不同温度、湿度条件下的力学性能,并从微观角度指出混凝土内部孔隙中的自由水是引起混凝土力学特性变化的重要因素。试验分析表明：混凝土在低温下其轴心抗压强度、轴心抗拉强度和劈拉强度与在室温下相比有所提高,而在饱和条件下却降低了;饱和混凝土在低温条件下的强度有较大幅度提高。     

新老碾压混凝土粘结强度的影响因素分析

为了探究影响新老碾压混凝土粘结强度的因素,以新老混凝土为研究对象,采用标准的混凝土试块边长为150 mm立方体试件,强度等级分别为C20、C30、C40的新碾压混凝土和强度等级为C30的老碾压混凝土试件,以新老碾压混凝土所使用水泥净浆及不同掺比的固结剂(HEC)作为界面剂,对试件进行劈拉试验,得出粘结强度随新碾压混凝土强度等级及HEC界面剂掺量变化的规律,并且建立新老碾压混凝土粘结模型,对模型施加一定的荷载进行计算,以试验数据为基准与模拟仿真值进行对比验证。结果表明：在一定范围内新老混凝土粘结劈拉强度随着新混凝土强度的增大而增大,但增大的程度不明显,而随着HEC界面剂掺量的增加,其粘结强度逐渐增大,但过大的HEC界面剂掺量反而会使粘结强度降低：40%>50%>30%>20%>10%>水泥净浆。     

再生砖粗骨料混凝土基本力学性能试验研究

为深入了解再生砖粗骨料混凝土的基本力学性能,测试了5种再生砖粗骨料替代率的混凝土棱柱体抗压强度、应力-应变关系和静力受压弹性模量等基本力学指标。结果表明:再生砖粗骨料混凝土棱柱体受压破坏过程与破坏形态与普通混凝土类似;随着再生砖粗骨料替代率的增加,棱柱体抗压强度先增大后减小、静力受压弹性模量逐渐降低、单轴受压应力-应变曲线的峰值应变逐渐增大;提出了再生砖粗骨料混凝土棱柱体抗压强度与立方体抗压强度的换算关系以及单轴受压应力-应变曲线的拟合公式,为再生砖粗骨料混凝土的进一步研究提供了重要依据。更多还原     

混凝土的强度等级与标号的关系

混凝土是我们水利—程的一个重要组成部分，混凝土的质量好坏直接影响水工建筑物的使用会命。为了便于进行学术交流，我国正逐步向国际统一标准靠拢。《混凝土强度检验评定标准）（Gill07—87）明确规定了混凝土的强度等级按立方体抗压标准值划分为十二个级别．即O．5、CN、C15、Q（）、Q5、00、05、C40、C45、C50、C55、C60．这里；7L杜土强度等级采用符号“C”与立方体抗压强度的标准位表示。混凝土立方体抗压强度的标准值系指按标准方法制作和养护的边长150毫米的立方体试件在28天龄机用标准试验测得的抗压强度总体分布中的一个值…     

混凝土单轴受压受拉应力-应变全曲线的试验研究

本文应用自制的三轴拉压刚性试验机,测定了混凝土立方体试件的单轴受压和受拉的应力-应变全曲线;比较了立方体与棱柱体试件全曲线的线性;研究了试件端面的受压减摩垫层和受拉粘结工艺。所推荐的根据试验得出的全曲线方程,可供水工结构非线性分析应用。     

水工混凝土抗劈拉模型分析研究

为研究聚丙烯纤维和细粒化高炉矿渣对混凝土抗劈拉性能的影响,将不同掺量的矿渣和聚丙烯纤维掺入普通混凝土中,制成100 mm×200 mm的圆柱体试样,并进行抗压强度和抗劈拉强度试验。结果表明,适量聚丙烯纤维和矿渣的掺入对混凝土的复合加强效应显著,可使水工混凝土的抗劈拉强度提高到其抗压强度的10%~12%;抗压强度与抗劈拉强度之间存在幂函数相关关系。     

三级配混凝土抗压强度尺寸效应的试验研究

为系统研究强度等级和矿渣掺量对混凝土抗压强度尺寸效应的影响,分别对试件尺寸为200,250 mm和300 mm,矿渣掺量为0,30%,40%,50%和60%,强度等级为C15、C20和C25的三级配混凝土立方体试件进行了抗压强度试验。结果表明:三级配混凝土的抗压强度存在尺寸效应现象,其中强度等级对尺寸效应的影响比较显著,表现为尺寸效应现象随强度等级的提高呈显著增加的趋势;矿渣掺量的变化对混凝土抗压强度的尺寸效应也有一定的影响,但是相比强度等级,其效果不明显。最后,结合Bazant尺寸效应律公式,计算得出不同强度等级、不同矿渣掺量的三级配混凝土抗压强度的临界尺寸Dcr和临界强度fcr,可为矿渣混凝土的力学性能试验研究和工程应用提供参考。     

水胶比对掺粉煤灰混凝土强度的试验研究

本试验以C30为设计强度,选定粉煤灰掺量为30%,取水胶比为0.36、0.4和0.5,考核指标为7 d、28 d和90 d混凝土试件的抗压和抗拉强度。研究表明,随着龄期的增长,试件抗压强度和劈拉强度基本上逐渐增大;随着水胶比减小,混凝土试件抗压和劈拉强度随之增加。经本次试验数据分析,粉煤灰掺量为30%的最优水胶比为0.4。     

混凝土棱柱体试件抗压强度尺寸效应探讨

现行《水工混凝土试验规程》(DL/T 5150—2001)并未对高应力比条件下混凝土徐变试验棱柱体试件的抗压强度尺寸效应作出明确规定,因此从定性和定量的角度探讨棱柱体试件的尺寸效应问题。通过对15个同截面、不同高度的混凝土棱柱体试件进行抗压强度试验,较系统研究了试件纵向高度与横向长度比值和抗压强度的关系,得到棱柱体试件抗压强度尺寸效应的临界尺寸。收集大量临界尺寸范围内混凝土棱柱体试件抗压强度试验资料,建立了混凝土尺寸效应广义回归隐式神经网络模型,计算分析结果表明:规范中抗压强度折算系数无法满足高应力比下徐变试验荷载加载要求,可利用本文建立的隐式神经网络模型预测不同尺寸的混凝土试件的抗压强度比值进行高应力比下的徐变试验。