天然气分输减压阀阀体用铸钢的低温力学性能

以天然气分输减压阀阀体用1.6220铸钢为研究对象,采用低温拉伸以及低温冲击试验方法研究了其热轧态和调质态的力学性能随试验温度的变化规律,获得了其韧脆转变温度,观察了不同温度下冲击试样的断口形貌。结果表明:随着试验温度的降低,该铸钢的屈服强度和抗拉强度显著提高,断面收缩率和伸长率逐渐下降;调质处理明显改善了铸钢的低温力学性能,调质态铸钢的屈服强度、抗拉强度、塑性均比热轧态的高,韧脆转变温度由热轧态的2.76℃降低到-14.46℃;随着温度的降低,铸钢的断裂形式由韧性断裂向解理断裂转变。     

45钢的概况及其热处理方法

1.材料性能及用途 45钢是机械制造中广泛应用的中碳优质碳素结构钢。它具有良好的切削加工性能,而焊接性能一般。通常在调质或正火状态下使用,经调质成索氏体时,具有高的强度和塑性,且有一定的韧性。但热处理时,淬透性差,水淬变形大,裂纹倾向敏感,尤以40℃左右水淬时更为明显。 45钢制造强度要求较高的零件,如齿轮、轴、曲轴、活塞销、工夹具等零件时,要求零件表面高硬度、高耐磨性,而心部具有高强度和高韧性,调质后进行高频或火焰表面淬火。经低温球化退火     

增强型13Cr不锈钢经不同工艺调质后的显微组织和力学性能

采用物相分析、组织观察、冲击和拉伸试验等方法研究了增强型13Cr不锈钢经三种不同工艺调质后的显微组织和力学性能,确定了最佳的调质工艺。结果表明:随着调质淬火温度的升高,试验钢的强度和伸长率逐渐下降,而冲击功则先升高再下降;试验钢经1 000℃×2 h空冷+600℃×2 h空冷的工艺调质后,其抗拉强度为787 MPa,屈服强度为746 MPa,伸长率为26%,冲击功为192 J,达到了API 5CT标准要求;在上述调质工艺处理后,试验钢形成了以板条马氏体为基体、残余奥氏体弥散分布于晶界的显微组织。     

特大型天然气球罐用WEL-TEN610CF钢板的冲击与断裂性能

对特大型天然气球罐用WEL-TEN610CF钢板与焊接接头的冲击及断裂性能进行了试验研究。结果表明：钢板调质态与调质＋去应力处理状态在-20℃时都有较高的冲击性能，钢板和焊接接头在-20℃时都有着良好的断裂韧度，该钢用于-20℃以上工况的特大型球罐是可行的，所用焊接材料与母材匹配且焊接工艺合理。     

试压塞体内壁开裂失效分析

正1.状态说明试压塞体件用于石油管道及阀门性能测验,材料本身应具有较高的强度和韧性。该产品的材质为42CrMo中碳低合金调质钢,工件内孔直径900mm,外圆直径1800mm,重量达850kg,热加工要求调质处理。对于这种大型工件,当时采用的调质工艺是:箱式多用炉低温入炉,缓慢加热至850℃温度保温5h,然后出高温炉膛入前室预冷淬火,淬火冷却介质采用的是等温淬火油;淬火后在200℃     

工程机械用Q960钢的调质热处理工艺

为开发960MPa级工程机械用Q960钢板,研究确定了其调质热处理工艺。结果表明:其最佳的淬火工艺为900℃保温20min,最佳的回火工艺为600℃保温40min;经最佳调质热处理后试验钢的组织为回火索氏体,屈服强度为1 030 MPa,抗拉强度为1 080 MPa,伸长率为16.8%,-40℃冲击功达144J,满足GB/T 16270-2009的要求。     

销轴热处理工艺改进

正销轴是我厂生产的低温ZJ40CZ钻机上的关键零件,由于该钻机是客户向我厂订购用于出口到俄罗斯的石油钻采设备,对材料的低温冲击吸收能量要求高,销轴材料为40CrNiMo,主要化学成分见表1,热处理调质后技术要求见表2。     

提高40CrMnMo钢低温冲击功工艺研究

研究了Φ200实心40CrMnMo棒料的热处理工艺.在采用了新的调质处理后,在拉伸强度、屈服强度和延伸率满足标准要求的情况下,-20℃低温冲击功由原来最低22 J提高到75 J.实验结果表明,采用新的热处理工艺可明显改变材料的冷脆转变温度,提高材料的低温冲击功.     

新型贝氏体钢与30CrNi4Mo钢力学性能和冲击疲劳性能的对比

为了用新型贝氏体钢替代30CrNi4 Mo钢,研究了两种钢在不同热处理后的显微组织、力学性能和多次冲击疲劳性能。结果表明:30CrNi4 Mo钢经奥氏体化后空冷和油冷+低温回火处理均具有高的强度和良好的冲击韧度;油冷后随回火温度的提高,组织由回火马氏体+残余奥氏体转变为索氏体,油冷+高温回火后具有良好的强韧性配合,且冲击疲劳总寿命高于空冷和油冷+低温回火的;新型贝氏体钢在水冷、油冷和空冷+低温回火后均具有良好的强韧性配合,空冷+低温回火的冲击疲劳寿命高于水冷、油冷+低温回火的;空冷+低温回火状态下新型贝氏体钢多冲疲劳寿命较高,可替代30CrNi4 Mo钢用作抗冲击载荷材料。     

风电轴承用42CrMo钢调质工艺参数的优化

对风电轴承样圈进行了大量的调质工艺试验,介绍了风电轴承调质热处理工艺试验的工艺和检验结果,研究了淬、回火温度对低温冲击功和常温力学性能的影响规律,优化了风电轴承套圈调质工艺参数。     

球形容器用CF—62钢板力学性能的试验研究

本文根据球形容器用钢的性能要求,对国内新研制的大型球罐用屈服强度50kgf/mm~2级低焊接冷裂纹敏感性CF-62钢板的力学性能进行了系统的试验研究(包括拉力、系列冲击试验,NDTT、COD、J积分及da/dN测定),并对日本WEL-TEN62CF钢板进行了剖析试验。结果表明,该钢调质板除具有优良的低温韧性外,其应变时效敏感性也较低;钢板经550～610℃保温5小时消除应力热处理后对其力学性能影响不大;该钢的综合性能不仅达到了研制的技术要求,而且与日本WEL-TEN62CF实际钢板性能水平相当。因此本文作者认为,仅从该钢调质板力学性能看,作为屈服强度50kgf/mm~2级球形容器用钢是可行的,并有较大的发展前途。     

切削调质合金钢时提高高速钢刀具寿命的研究

在石油、化工及冶金机械中,有不少零件需用合金钢制成,成品要求为调质至HB300～400。合金钢调质至HB300以上后,金相组织为回火屈氏体及回火索氏体,基体内含有大量弥散分布的、坚硬的合金渗碳体。这些合金渗碳体在切削过程中对刀具产生剧烈的摩擦,使刀具磨损加快,寿命缩短。此外,由于调质钢的硬度、强度和韧性都较高,所以切削温度也较高。这也是导致高速钢刀具寿命显著下降的主要原因。因此,一般认为,合金钢调质至HB300以上后,就不宜采用高速钢刀具进行切削。有些零件的钻孔、铣槽、滚齿等工序,不得不安排在调质以前进行。这就造成零件调质后的变形和残余应力较大,影响产品     

10.9级M36风电螺栓用钢的低温冲击性能研究现状

介绍了高寒地区服役的10.9级M36风电螺栓用钢的种类及其加工工艺,从晶体结构、化学成分、调质前原始组织、调质前加工处理工艺以及调质处理工艺等方面,综述了高强度风电螺栓用钢低温冲击性能的研究进展,对采用冷镦热轧盘条工艺生产10.9级风电螺栓的低温冲击性能偏低的原因进行分析,最后提出了冷镦SCM440钢热轧盘条生产10.9级风电螺栓采取的提高低温冲击性能的措施.     

输电铁塔用大规格角钢低温性能研究

为低温地区选择合适的输电铁塔用大规格角钢,防止铁塔因构件发生低温脆性断裂而引起破坏。通过室温和低温条件下的拉伸和冲击试验,研究了输电铁塔用Q345B、Q420B的大角钢的强度、塑性和韧度。结果表明,从-40℃到室温,大角钢具有良好的低温强度性能和低温塑性,随温度的降低材料的冲击韧度和断裂韧度逐渐变差,试验Q345B、Q420B韧脆转变温度分别约为-22和-20℃,工程条件启裂CTOD值在0℃时分别为0.352和0.271mm,在0℃以上均发生韧性断裂。     

浅析液压缸筒用合金钢管时效热处理工艺

液压缸筒用合金钢管经过高温淬火时,受到冷却介质急冷因素影响,瞬间产生热胀冷缩的现象,以及冷拔钢管本身残余应力差,钢管在经过调质后产生形变；并且,调质(或正火)工艺均属于高温热处理工艺,钢管容易产生脱碳现象；再者,经过调质(或正火)后,钢管表面产生氧化铁皮(Fe2O3及Fe3O4),粗糙度急剧下降.该文意在论述,对液压缸筒用合金钢管采取低温长时间保温,以达到沉淀硬化目的的时效处理工艺.当钢管冷加工时金属晶粒呈纵向滑移伸长产生错位,在冷加工硬化的基础上,时效热处理时,变形的晶粒形成多边化的亚结构,当晶粒得到沉淀硬化时,钢管力学性能和工艺性能得到全面提高,完全满足液压缸筒所需强度高、硬度高、耐磨性好、塑性强、承受压力大等技术条件.     

不锈钢工件的精密镗削

在对加工件进行分析与试验的基础上,采取了相应的措施,特别是减振,使工件的表面光洁度提高了2～3级,达到▽9,,同时也有效地提高了加工精度。一、对工件分析工件的结构及尺寸如图(?)所示。 1.材料工件系用2Cr13不锈钢精铸而成,调质后的硬度为HRC19～26。虽然材料的强度及硬度不高,但因其收缩率及冲击值较高,切屑不易被切离,切削抗力较大;又由于     

30CrMnSiA钢多相复合组织的低温冲击性能研究

通过热处理方法,在30CrMnSiA钢中,获得了马氏体十贝氏体十铁素体十未转变的奥氏体纤维状和半纤维状多相复合组织,以及纤维状和半纤维状马氏体十铁素体双相组织,对不同复相组织与传统调质组织的低温冲击性能进行了对比研究。借助扫描电镜和透射电镜,对断口形貌、组织形态进行了观察。结果表明:多相复合组织具有低的冷脆倾向,高的冲击韧性。并探讨了低温冲击性能变化的机理。     

KR6480淬火介质在曲轴调质热处理中的应用

发动机曲轴要求具有较高的强度、冲击韧度和耐磨性。曲轴的综合力学性能主要取决于所选用的材料和热处理质量，常规淬火油应用于40Cr钢曲轴调质热处理存在不足，本试验使用了KR6480水溶性聚合物淬火冷却介质，以替代常规淬火油。     

回火温度对新型R5系泊链钢显微组织和力学性能的影响

对新型R5系泊链钢进行了950℃淬火及不同温度的回火处理,通过显微组织观察、拉伸和低温冲击试验、冲击断口形貌分析等方法研究了回火温度对R5系泊链钢显微组织与力学性能的影响。结果表明:R5系泊链钢经淬火及570~690℃区间回火后,显微组织均为回火索氏体,但组织中碳化物的大小、形貌和分布有所不同;经570~600℃回火后,组织中碳化物主要呈片状及长条状不均匀分布在原奥氏体晶界、马氏体板条界以及板条内部,组织保留马氏体位向,经630~690℃回火后,片状及长条状碳化物逐渐球化并长大,在组织中呈弥散均匀分布;随回火温度的升高,R5系泊链钢的强度逐渐减小,断后伸长率和冲击吸收能量逐渐增加;回火温度为630℃时,R5系泊链钢的抗拉强度为1 082 MPa,规定塑形延伸强度为973 MPa,断后伸长率为17.0%,冲击吸收能量为66J,具有最佳综合力学性能。     

正火工艺参数对轨道交通用20MnV弹簧钢显微组织与力学性能的影响

对轨道交通用20MnV弹簧钢进行了不同温度(780,830,880,930,980℃)和不同时间(0.5,0.75,1,1.25h)的正火处理,研究了正火温度和正火时间对试验钢显微组织和力学性能的影响。结果表明:随着正火温度升高,20MnV弹簧钢组织由不均匀铁素体和粒状贝氏体转变为等轴铁素体和块状铁素体;当正火温度低于830℃时,随着正火温度的升高,试验钢的屈服强度和抗拉强度降低,断后伸长率和低温冲击功增大;当正火温度高于830℃后,试验钢的屈服强度和抗拉强度均随着正火温度升高而增加;在不同正火时间下,试验钢的显微组织均为等轴铁素体和块状珠光体;随着正火时间的延长,试验钢的屈服强度、抗拉强度、断后伸长率、低温冲击功均先增后降;当正火温度为930℃、正火时间为1h时,试验钢的力学性能最佳。