滑动速度对磨损自补偿性能的影响

研究了５组滑动速度下钢－铜摩擦副在不同润滑介质作用下的摩擦学特性，发现摩擦副加有自补偿添加剂ＳＷ４和常规润滑剂具有不同的摩擦学特性：总的说，前者的钢、铜及副的磨损均比后者低得多；其相对耐磨性也随速度的增加而下降；而在某些速度下自补偿剂作用使钢出现负磨损；速度越低，磨损自补偿效应越显著。自补偿添加剂ＳＷ４能提高低速运行下钢－铜摩擦副（如丝杆螺母副、蜗轮蜗杆副）的磨损寿命。     

添加剂对锡青铜-镀硬铬45钢摩擦副的磨损自补偿摩擦学效应

从磨损自补偿理论出发，针对工程上磨损问题突出、易造成严重后果的机械产品．成功研制了在液压油中对锡青铜．镀硬铬45钢摩擦副具有优异的磨损自补偿摩擦学效应的添加剂ZSA和ZSC。试验表明，ZSA和ZSC具有优异的自补偿摩擦学效应，可显著提高D．T．E26的承载能力、减摩性和耐磨性，具有随载荷变化而自动调整自补偿效应的功能。ZSC在HM68液压油中亦具有优异的自补偿耐磨效应。     

摩擦行程对磨损自补偿性的效应

研究了摩擦行程对磨损自补偿性能的影响。ＳＷ４添加剂对钢－铜摩擦副具有优异的磨损自补偿功能。在自补偿添加剂ＳＷ４作用下，钢－铜摩擦副的相对耐磨性在一定范围内随行增加而有所提高。     

可聚合添加剂的磨损自补偿效应研究

利用XP销－盘摩擦磨损试验机，对二聚酸／多元醇A可聚合添加剂在钢／钢摩擦副的磨损自补偿效应进行了研究，利用Imaage View数字化图像处理系统对摩擦表面形貌进行了分析，利用傅立叶变换红外光谱仪对摩擦表面的化学成分进行了分析，并对可聚合添加剂的磨损自补偿机理进行了探讨。试验结果证实：二聚酸／多元醇A润滑的摩擦副及动、静件在试验范围内可形成磨损自补偿，表面分析结果表明其磨损自补偿效应在于二聚酸／多元醇A在摩擦过程中在摩擦副表面生成了酯类聚合物膜。     

机械油中添加剂对铜-钢摩擦副的磨损自补偿效应

运用改装的四球试验机考察了ZSC添加剂在N68油中对铜-钢摩擦副的磨损自补偿效应，研究表明：ZSC添加剂具有优异的减摩和节能效应，对铜-钢摩擦副及其配件产生了优异的自补偿耐磨效应，零磨损效应和自修复效应。     

润滑添加剂的磨损自补偿摩擦学效应

过去研究自制的润滑添加剂EDT,对磨损的测量采用测长法,不能反映摩擦表面是否成膜,也无法判断其是否具有磨损自修复功能.为此,用面/面接触的摩擦试验方式研究了添加剂EDT的磨损自补偿修复效应、减摩效应和抑制油温温升效应,并与传统的极压抗磨添加剂T202的摩擦学性能作了对比.结果表明:EDT在摩擦副的动、静件摩擦表面均形成了磨损自修复膜,形成了负磨损,且磨损量随时间的延长趋于稳定;磨损自修复膜具有减小和稳定摩擦系数的作用:摩擦系数极低并随时间的延长基本稳定,在294 N载荷下运行240 min时其值为0.0116,比N46-T202的值降低了64.5%.磨损自修复膜具有减小摩擦发热、抑制油温上升的作用:油温温升为15℃,比N46-T202的降低了68.1%.     

润滑剂对Si3N4陶瓷摩擦磨损性能的影响

在销—盘试验机上考察了水、油和一种常用切削液GMY对Si3N4／钢摩擦副摩擦磨损性能的影响．试验选用的速度和载荷范围分别是0．8—3．2m／s和58．8～235．2N润滑剂对摩擦和磨损的影响与润滑剂种类有很大关系．水润滑膜的强度弱，边界润滑效果差，所以在水润滑条件下，仍不能防止钢转移到Si3N4摩擦面上．油膜的强度较高，但由于验用的油不含添加剂等极性化合物，其边界润滑性也随载荷增大而逐渐变坏．GMY溶液中含有多种极性化合物，这些物质能在摩擦面上形成强度较高的边界膜，并在滑动过程中与表面作用形成摩擦化学反应膜，能起到很好的边界润滑作用，是一种良好的切削润滑剂．试验还发现，随着GMY溶液浓度的增大，其边界润滑性能可进一步得到改善．     

Si3N4陶瓷-冷激铸铁在微量润滑条件下的摩擦学特性

利用MG-200型高速高温摩擦磨损试验机,采用块-盘式实验方法,对Si3N4陶瓷-冷激铸铁摩擦副从室温到150℃进行了微量润滑摩擦磨损实验,得到了该摩擦副的摩擦系数和Si3N4陶瓷的磨损率.同时根据试件的SEM照片和能谱成分分析了摩擦磨损机理,并与无润滑时所得实验结果进行了比较.结果表明:微量润滑条件下Si3N4陶瓷的磨损率和摩擦系数要比无润滑条件下小的多;Si3N4陶瓷的磨损率随载荷和温度的增大而增大,滑动速度的影响要小于载荷的影响;该摩擦副的摩擦系数随环境温度的提高而增大,随速度的增大而减小,载荷的变化对其影响不大;Si3N4陶瓷的磨损是化学磨损、机体物质脱落和磨粒磨损共同作用的结果,其中化学磨损是引起其他两类磨损的主要原因.     

Ti（CN）－Al_2O_3复合陶瓷与金属摩擦副的摩擦学特性研究

本文对水及油润滑条件下Ｔｉ（ＣＮ）－Ａｌ２Ｏ３复合陶瓷与纯铝、纯铁及不锈钢三种金属的摩擦、磨损特性进行了研究．在两种条件下，随着载荷及速度的增加，三种摩擦副的磨损量均明显增大．但两种润滑条件下的变化趋势稍有差别，水润滑时摩擦副的磨损量比油润滑时的大．与干摩擦时的试验结果相比，水或油的存在不仅没起到减磨作用，反而使磨损加剧．能谱分析结果表明，两种润滑情况下，金属与陶瓷间均有材料的转移或扩散发生，但水润滑时摩擦副材料间相互转移的量比油润滑时更大．     

润滑剂对Ti（CN）陶瓷摩擦学性能的影响

在销－盘试验机上考察了干摩擦、水润滑及油润滑条件下Ｔｉ（ＣＮ）／４５＾＃钢摩擦副的磨擦磨损性能。Ｔ ｉ（ＣＮ）陶瓷的磨损主要由粘着剥东和微断裂引起。水对该摩擦副的摩擦性能无明显改善，但能明显地上陶瓷的磨损。     

不同条件下石墨和炭纤维增强尼龙复合材料的摩擦学特性

石墨和炭纤维复合增强尼龙1010在摩擦过程中发生了协同效应，其摩擦系数低于0．12，低载荷下的耐磨性能比纯尼龙提高2个数量级以上；在400N载荷的水润滑下复合增强尼龙材料的耐磨性能明显优于单一炭纤维增强尼龙材料，比其干摩擦下耐磨性能也提高了1～2个数量级。对应水润滑下复合增强材料的磨损表面主要发生了轻微的磨粒磨损，炭纤维被磨平磨细；而干摩擦下则发生了剧烈的热疲劳剥落磨损。     

Wear resistance in steel 45 after frictional treatment by rubbing without seizure

Summary Frictional treatment with mineral oil or a saturated aqueous solution of inorganic salts based on magnesium and calcium chlorides can raise the wear resistance substantially in sliding friction for steel 45-steel 45 pairs with pressures of 1 MPa and sliding speeds from 0.25 to 3.5 m/sec. The maximum effect is observed in the speed range where seizure of the first kind occurs.Translated from Fiziko-Khimicheskaya Mekhanika Materialov, Vol. 26, No. 2, pp. 106–108, March–April, 1990.     

含Nb高碳钢的组织及耐磨性能

采用金相显微镜、扫描电镜表征了含Nb高碳钢的显微组织,并采用MFT-3000型摩擦磨损试验机,在室温下研究了摩擦载荷、滑动速度及滑动时间对铸态高碳钢的摩擦性能的影响。结果表明,铸钢组织由莱氏体和珠光体组成,洛氏硬度为37.3HRC。随施加载荷、滑动速度的增加,磨损失重量增加;摩擦系数随载荷增加而降低,随滑动速度增加而增加,随滑动时间的延长先增加后趋于稳定。磨损机制是以粘着磨损为主的粘着与磨粒磨损的混合磨损,高速、长时间滑动时,还存在明显的氧化磨损。     

极地船舶新型低温钢板的干摩擦性能

为了探讨极地船舶新型钢板(LTSM)的实用性,采用UMT-3 Tribolab多功能摩擦磨损试验机测试了其摩擦性能,研究了不同载荷下的磨损行为及其磨损机制,并与现役的DH_32型低温高强钢板进行了对比。结果表明:随着载荷的增加,2种钢板的摩擦系数都有所降低,LTSM的磨损率较DH_32的低,磨损后的接触表面硬度比磨损前有增加;当载荷从10 N升高到30 N时,LTSM的磨损机理由黏着磨损转化为磨粒磨损和疲劳磨损,在磨损过程中会发生氧化磨损;磨损过程中氧化层、转移层和磨屑都会对摩擦系数产生影响。     

Wear mechanisms of Ti(C, N) ceramic in sliding contact with stainless steel

Austenic stainless steel AISI 321 is one of the most difficult materials to cut. In order to investigate the wear behaviour of Ti(C, N) ceramic when cutting the stainless steel, wear tests were carried out on a pin-on-disc tribometer, which could simulate a real cutting process. The selected load range is 58.8–235.2 N; the selected speed range is 0.8–3.2 m s-1. The test results show that the wear of Ti(C, N) ceramic is mainly caused by adhesion between the rubbing surfaces; the wear increases with increasing load and increasing speed. When oil is used for lubrication, the friction coefficient of the sliding pairs and the wear rate of the ceramic are reduced. Scanning electron microscopy, energy-dispersive X-ray analysis and X-ray diffraction analysis are used to examine the worn surfaces. The wear mechanisms of Ti(C, N) ceramic sliding against the stainless steel are discussed in detail. This revised version was published online in November 2006 with corrections to the Cover Date.