Si含量对冷作模具钢Cr8Mo2SiV组织和性能的影响

研究了Si含量对25 kg真空感应炉冶炼的Cr8Mo2SiV钢(%:0.96～0.97C、0.31～0.36Mn、7.98～8.04Cr、2.01～2.08Mo、0.31～1.52Si、0.20V)组织和力学性能的影响。结果表明,随着Si含量的增加,共晶碳化物尺寸变大,数量增多,淬火峰值硬度向高温区移动;经1 030℃淬火,550℃回火后,随着Si含量的提高,Cr8Mo2SiV钢的二次硬化能力和冲击韧性明显提高。Cr8Mo2SiV钢最佳的Si含量为1.5%。     

热处理对冷作模具钢Cr8WMo2V2SiNb组织和力学性能的影响

研究了1000～1240℃淬火,以及1100℃淬火+200～580℃回火对25 kg真空感应炉冶炼的Cr8WMo2V2SiNb钢(%:0.96C、1.11Si、7.79Cr、1.79Mo、2.16V、0.96W、0.60Nb)Φ13 mm锻材的淬火组织和晶粒度,淬-回火组织、硬度和冲击功的影响。结果表明,Cr8WMo2V2SiNb钢1 100℃淬火后的硬度HRC值为64.5;1100℃淬火+520℃回火有明显二次硬化效应,硬度达到最大值-HRC62.5,并有较好的韧性,冲击功为8.7 J。     

热处理工艺对新型刀具用马氏体不锈钢6Cr15Mo组织和性能的影响

研究了6Cr15Mo钢(%:0.59C、14.96Cr、0.52Mo、0.22V、0.004 6N)1 000～1100℃淬火的组织和硬度,以及1080℃淬火+100～700℃回火时,该钢的组织、硬度和冲击韧性。结果表明,1080℃淬火6Cr15Mo钢硬度值最高(平均HRC值61.6),在500℃回火出现二次硬化峰,冲击韧性较低(12 J/cm~2),采用1 080℃淬火+150～250℃回火,可获得最佳强韧性配合(平均HRC值55,冲击值17 J/cm~2)。     

轧辊用高碳、钒高速钢系合金的热处理

研究了新开发的轧辊用高碳、钒高速钢系合金的淬火、回火热处理及高温硬度。结果表明：其峰值硬度温度较常规高速钢低１５０～２５０℃；随碳含量增加，峰值硬度温度降低；相同碳含量，钒含量增加，峰值硬度温度升高。二次硬化温度约在５５０℃，但二次硬化的峰值硬度差较小，在二次硬化温度二次回火，二次硬化作用消失。随炭含量、钒含量增加，高温硬度增加。根据轧辊辊面硬度要求，高碳钒高速钢的淬火温度为９５０～１０℃，回火温     

热处理工艺对新型Cr8Mo2VSi和D2冷作模 具钢扁钢组织和力学性能的影响

 研究了热处理工艺对高碳、高铬冷作模具钢Cr8Mo2VSi和D2钢的组织和性能的影响,结果表明：Cr8Mo2VSi比D2钢的碳化物更细小、均匀;1020～1040 ℃淬火,Cr8Mo2VSi的硬度略低于D2,经高温回火后,Cr8Mo2VSi钢表现出更好的二次硬化效应,其硬度高于D2钢1~2（HRC）,并且比D2钢具有更好的强、韧性配合。     

回火温度对25Co15Ni11Cr2MoE钢力学性能的影响

采用力学性能试验和金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)等显微组织分析方法对一种高Co-Ni含量二次硬化钢25Co15Ni11Cr2MoE淬火后,经200~750℃回火后的力学性能和冲击断口形貌的变化规律进行了分析研究,结果表明:25Co15Ni11Cr2MoE试验钢淬火+回火后具有明显的二次硬化效应,在400~495℃范围内,回火后的硬度值均高于淬火态硬度值;随着回火温度的提高,钢的抗拉强度、屈服强度和硬度均不断增加,在470℃回火后,试验钢的硬度和抗拉强度均达到了极大值57.3HRC和2160MPa;而冲击韧性值随着回火温度的升高先降低,在430℃达到极小值,随后逐渐提高,并在510℃回火后达到极大值。建议25Co15Ni11Cr2MoE钢的最佳热处理制度为:950℃×1h油冷+(-73℃)×1h空气中升温至室温+495℃×5h空冷,此时试验钢具有最佳的强韧性匹配。     

冷轧工作辊用半高速钢的二次硬化效应

为开发冷轧工作辊用半高速钢,设计了新钢种的化学成分,研究了试验钢淬火后在回火过程中二次硬化效应及其影响因素,并初步探讨了试验钢的二次硬化机理.研究结果表明,新型半高速钢有显著的二次硬化效应,能满足冷轧工作辊的硬度要求;随Mo、V和Si等合金元素含量升高钢的二次硬度升高,随淬火温度升高钢的二次硬度出现两次峰值.二次硬化效应与残余奥氏体在回火过程中转变为马氏体和马氏体基体中析出细小弥散的Mo2C和VC有关.     

热处理对高强度易切削沉淀硬化不锈钢2Cr16Ni3Mo2CuN力学性能的影响

高强度易切削沉淀硬化不锈钢2Cr16Ni3Mo2CuN在退火状态下有优良的切削性能。研究了经过一级退火温度710~800℃和二级退火温度570~620℃处理后2Cr16Ni3Mo2CuN钢的布氏硬度(HB)值,以及1 050~1 085℃45 min油冷,-70℃2 h,150,170℃回火后的力学性能。试验结果表明,710~740℃5 h空冷+620℃5 h空冷处理后,2Cr16Ni3Mo2CuN钢HB值在321以下;1 050~1 085℃淬火,150~200℃回火处理后,该钢强度极限σ_b≥1 520 MPa,δ₅≥12%,冲击功A_KU≥40 J。2Cr16Ni3Mo2CuN钢具有明显的二次硬化特征,二次硬化峰温度范围为480~520℃。     

硅对低合金高速钢二次硬化的影响

本文系统地研究了钢中硅含量的变化(0.2～3.5％)对W3Mo2Cr4VSi钢二次硬化的影响及其机制。结果和分析表明:硅可以降低二次硬化峰值温度10～70℃,提高二次硬度(HRC)1～3;其原因是硅降低了特殊碳化物在回火时的析出温度,细化了回火析出的特殊碳化物并增加其析出量。硅虽对钢的抗回火稳定性不利,但并不降低温度低于600℃时的红硬性。     

W_6Mo_5Cr_4V_2Al超硬型高速钢试验研究

在现场实践基础上对W6Mo5Cr4V2Al超硬型高速钢的主要使用性能进行了探讨。结果表明,W6Mo5Cr4V2Al钢的二次硬化能力与淬火温度有关,淬火温度变化时,硬度峰值及与之对应的回火温度也随之变化。与同类钢M42和HSP-15钢相比具有较高的红硬性。采用不同的淬火工艺时,其红硬性也不同,其中以贝氏体等温淬火为最佳,同时,经等温淬火的钢也具有较好的抗弯性能。     

回火温度对中碳合金钢4Cr5MoSiV1Nb组织和性能的影响

 为了优化合金性能，研究了回火温度对中碳合金钢4Cr5MoSiV1Nb组织和性能的影响。试验结果表明，4Cr5MoSiV1Nb合金钢的二次硬化温度区间为300～550 ℃，峰值出现在550 ℃，此时硬度值为56.3HRC，同时伴有冲击韧性的显著降低，冲击韧性降低的原因是合金钢回火时含铬铬的细短棒状合金渗碳体在晶界析出，可以推测减少淬火合金钢中铬的偏析将会减少晶界析出，提高冲击韧性。微量铌的加入形成了（V，Nb）C强化相颗粒。合金在250～350 ℃回火综合性能最佳，可以达到冲击韧性15 J/cm2、硬度55HRC以上。     

碳含量对Cr17Mo型耐蚀塑料模具钢组织和性能的影响

试验研究了成分(％)为:0．39C,0．70Ni,16．73Cr,1．07Mo和0．53C,1．05Ni,16．87Cr,0．96Mo两种Cr17Mo型耐蚀塑料模具钢的淬回火组织、力学性能和耐蚀性能。试验结果表明,当Cr17Mo型钢中碳含量由0．39％提高至0．53％时,经1 060℃淬火,475℃回火后该钢的峰值硬度HRC值由46．5提高到53．4;两种试验钢在弱酸、氧化性酸和1％盐酸中均有较高的耐腐蚀性能。     

2 200 MPa级二次硬化型超高强度钢析出相及力学性能

 采用SEM、TEM、HRTEM、物理化学相分析法研究了回火温度对Fe-Co-Ni-Cr-Mo-W系2 200 MPa级二次硬化型超高强度钢的析出相及力学性能的影响。结果表明,试验钢在回火过程中具有明显二次硬化现象;抗拉强度、屈服强度在490、530 ℃达到峰值,峰值强度分别为2 243、1 859 MPa;试验钢在510 ℃具有较好的综合力学性能,抗拉强度为2 185 MPa,屈服强度为1 859 MPa,冲击功为35 J;在400～440 ℃回火时,马氏体板条内和板条界处析出大量粗大的层片状渗碳体;回火温度高于470 ℃时,板条内析出大量均匀弥散分布的细小M2C碳化物及少量的laves相Fe2W,这是产生二次硬化现象的原因;随着回火温度的升高,M2C型碳化物中的钼、钨元素质量分数增加,铁、铬质量分数降低。     

W9Mo3Cr4V高速钢激光回火的研究

用正交试验优选出ＷＭｏ３Ｃｏ３Ｃｒ４Ｖ高速钢最佳激光回火工艺参数。研究表明，高速钢的激光淬火硬度和二次硬化峤同于常规淬火者，是激光回火的二次硬化值可以达到常规回火的二次硬化值。     

高温渗碳齿轮钢的晶粒粗化行为

  为了开发适合980 ℃高温渗碳的齿轮钢，利用伪渗碳方法，研究了铌质量分数为0、0.036%、0.060%和0.100%的18Cr2Ni2Mo渗碳齿轮钢在930和980 ℃的晶粒粗化行为。结果表明，由于析出NbC钉扎晶界，铌微合金化可以显著细化试验钢在930和980 ℃奥氏体化后的晶粒尺寸，且随着铌质量分数增加，铌微合金化明显抑制试验钢在980 ℃长时间奥氏体化晶粒粗化倾向。添加0.100%Nb的18Cr2Ni2Mo齿轮钢在980 ℃奥氏体化20 h后，平均晶粒尺寸仍然在26 μm左右，适合于980 ℃高温长时间渗碳。     

Microstructure and Mechanical Properties of Martensitic Stainless Steel 6Crl5MoV

 Martensitic stainless steel containing Cr of 12% to 18% (mass percent) are common utilized in quenching and tempering processes for knife and cutlery steel. The properties obtained in these materials are significantly influenced by matrix composition after heat treatment, especially as Cr and C content. Comprehensive considered the hardness and corrosion resistance, a new type martensitic stainless steel 6Cr15MoV has been developed. The effect of heat treatment processes on microstructure and mechanical properties of 6Cr15MoV martensitic stainless steel is emphatically researched. Thermo-Calc software has been carried out to thermodynamic calculation; OM, SEM and TEM have been carried out to microstructure observation; hardness and impact toughness test have been carried out to evaluate the mechanical properties. Results show that the equilibrium carbide in 6Cr15MoV steel is M23C6 carbide, and the M23C6 carbides finely distributed in annealed microstructure. 6Cr15MoV martensitic stainless steel has a wider quenching temperature range, the hardness value of steel 6Cr15MoV can reach to HRC 608 to HRC 616 when quenched at 1060 to 1100 ℃. Finely distributed carbides will exist in quenched microstructure, and effectively inhabit the growth of austenite grain. With the increasing of quenching temperature, the volume fraction of undissolved carbides will decrease. The excellent comprehensive mechanical properties can be obtained by quenched at 1060 to 1100 ℃ with tempered at 100 to 150 ℃, and it is mainly due to the high carbon martensite and fine grain size. At these temperature ranges, the hardness will retain about HRC 592 to HRC 616 and the Charpy U-notch impact toughness will retain about 173 to 20 J. A lot of M23C6 carbides precipitated from martensite matrix, at the same time along the boundaries of martensite lathes which leading to the decrease of impact toughness when tempered at 500 to 540 ℃. The M3C precipitants also existed in the martensite matrix of test steel after tempered at 500 ℃, and the mean size of M3C precipitates is bigger than that of M23C6 precipitates.     

热处理工艺对Cr12MoV钢组织、硬度及耐磨性的影响

本试验研究了不同淬火和回火工艺热处理对Cr12MoV钢组织、硬度和磨损性能的影响。实验结果表明:当在1050~1100℃范围内淬火、520℃回火时,得隐针马氏体+少量残余奥氏体组织,材料硬度与耐磨性均较好;当在1100℃淬火,各温度二次回火硬度均较一次回火高,当在550℃回火时,试验钢实现二次硬化,且残余奥氏体大量转变,硬度和耐磨性达最大值,材料性能最优。     

Effect of tempering on mechanical properties of 25Co15Ni11Cr2MoE steel

The change rule of mechanical properties and impact fracture morphologies of a high Co- Ni secondary hardening ultra- high strength 25Co15Ni11Cr2MoE steel tempered at 200-750?? after quenched was studied by mechanical properties test and microstructure analysis such as optical microscope(OM) and scanning electron microscope(SEM). The results show that experimental steel after quenching and tempering has a remarkable secondary hardening effect. After tempered at 400-495??, the hardness of experimental steel can reach and beyond the quenched hardness. In this range, tensile strength, yield strength and hardness of experimental steel increase with the tempering temperature increasing, tensile strength and hardness of experimental reach maximum (57. 3HRC and 2160MPa) after tempered at 470??, meanwhile, with the tempering temperature increasing, impact toughness of experimental steel decreases during the prophase, until reaches minimum at 430??, then increases gradually, and reaches maximum after tempered at 510??. The recommended optimum heat treatment process of 25Co15Ni11Cr2MoE steel is as follow: 950???1h oil quenching??(-73??)??1h rising back to room temperature in the air ??495???5h air cooling. At this time, the experimental steel has the best strength and toughness matching.