水平地震作用下底部多层大空间框支剪力墙结构中落地剪力墙合理数量研究

地震作用下，底郭多层大空间框支剪力墙结构中落地剪力墙合理数量的确定是关系到结构的安全和经济合理的关键问题。本文首先采用分区混合法将框支剪力墙结构分成转换层上二部剪力墙结构和转换层下部框架一剪力墙结构两部分。并将前者等效为等截面弯杆，后者等效为等截面弯一剪杆，在此基础上运用振型分解反应谱法计算出结构的地震作用效应，最后结合文献[4]中的框支剪力墙结构在水平地震作用下的侧移曲线公式，通过控制楼层层间最大位移与层高之比满足文献[5]的规定，推导了水平地震作用下底部多层大空间框支剪力墙结构中落地剪力墙的合理数量计算公式，并给出了方便计算的相关图表。本文方法可用于地震区高层建筑结构的初步设计。     

上部框架-下部框架剪力墙结构在水平地震作用下的变形计算与分析

基于对框架剪力墙体系的认识,分析了上部框架-下部框架剪力墙结构在水平地震作用下的变形。在水平地震作用下,将上部框架—下部框架剪力墙分为上部框架结构和下部框架剪力墙结构两个部分,采用子结构法进行分析,对上部框架—下部框架剪力墙这一特殊结构体系进行了合理的结构位移分析。得出了该结构在水平地震作用下位移的计算公式。并给出了方便结构侧移曲线计算的图表,可用于地震地区该类型高层建筑结构的初步设计。     

带梁式转换层的联肢剪力墙结构的侧移刚度比计算

梁式换层结构上、下侧移刚度比是此类结构设计中的重要控制指标,现行规范中的计算方法所得到的结果与有限元法得到的结果有较大的出入。针对这一问题,考虑了上部剪力墙与下部框架的共同作用,分别采用带刚域的框架模型和连续连接介质模型模拟框架和剪力墙,导出了带梁式转换层的框支联肢墙结构在侧向集中荷载作用下的侧移计算公式,在此基础上得到了框支联肢墙结构上下侧移刚度比计算公式。数值计算表明,该方法算得的侧移刚度比与有限元方法的计算结果比较接近。     

水平地震作用下转换层上、下结构侧向刚度比对框支剪力墙结构抗震性能的影响

针对不同的转换层上、下结构侧向刚度比γ,采用有限元软件ANSYS对转换层设在第1层的14层框支剪力墙结构在水平地震作用下的抗震性能进行了计算分析。研究了水平地震作用下转换层上、下结构侧向刚度比对框支剪力墙结构抗震性能的影响,并对加强落地剪力墙和减少转换层上部剪力墙对框支剪力墙结构抗震性能的影响进行了比较分析。     

论框架—剪力墙结构的抗震设计

简述了框架-剪力墙结构地震作用下的内力和变形分析,结构协同工作的原来及侧移曲线的特点;总结了架剪力墙结构剪力墙数量的布置,提出了框架-剪力墙结构抗震设计的分析方法。     

水平荷载作用下框架—剪力墙结构的变形分析

简述了框架—剪力墙结构的特点,介绍了水平荷载作用下框架—剪力墙结构的层间变形计算公式,并通过实例,计算得出了该结构层间位移及位移角的变化曲线,验证了变形计算公式的合理性。     

RC框架-剪力墙结构的框架地震层剪力分配

我国《建筑抗震设计规范》与《高层建筑混凝土结构技术规程》关于框架-剪力墙结构地震层剪力分配的规定是依据设计经验提出来的,并没有考虑框架与剪力墙各自抗侧刚度比值的影响,因而较为笼统,明显欠缺合理性。连续化分析方法中框架-剪力墙结构的刚度特征值是表征框架-剪力墙受力和变形的重要指标。本文采用静力弹塑性分析（Pushover）方法和动力弹塑性时程分析方法对刚度特征值为1.0～4.5的8栋框架-剪力墙结构进行了全过程研究,得到了多遇、基本和罕遇地震作用下不同刚度特征值的框剪结构楼层剪力分配,以及罕遇地震下剪力墙刚度退化对楼层剪力分配的影响,并给出了框架层剪力分配公式供设计参考。     

框架剪力墙结构在水平荷载作用下的侧移计算

阐述了框架剪力墙结构体系的概念，介绍了采用双肢墙理论计算框架剪力墙结构在水平荷载作用下的侧移，经实践证明，该方法简便快捷，可供类似结构计算借鉴。     

基于构件变形的全框支剪力墙结构抗震性能分析

以广州某典型地铁上盖全框支转换项目为基础，参考现行规范中对部分框支剪力墙结构的抗震等级和轴压比限值的要求，设计9个全框支剪力墙结构。通过基于构件变形的抗震性能评估方法，研究该结构体系在大震作用下的性能，并给出全框支剪力墙结构的抗震设计的合理化建议。结果表明：9个全框支剪力墙结构均能满足“小震不坏，大震不倒”的抗震设防要求以及“强转换弱上部”的抗震设计思想；在强震作用下，当转换层上部剪力墙屈服时，转换层及转换层以下部分不屈服，则全框支剪力墙结构的安全性与纯剪力墙结构一样。     

考虑框架柱轴向变形的变刚度框剪结构简化分析模型

高层建筑框架剪力墙结构在水平荷载作用下产生的倾覆力矩由剪力墙和框架共同承担,由框架分担的倾覆力矩会引起框架柱的轴向变形。本文利用连续介质理论,将考虑框架柱轴向变形的等刚度框剪结构位移控制微分方程应用到变刚度框剪结构,提出了考虑框架柱轴向变形的变刚度框剪结构简化分析模型。与通用有限元模型计算结果相比,该方法计算精度比未考虑框架柱轴向变形的框剪结构简化分析模型明显提高,可用于高层建筑框架剪力墙结构的初步设计,也可用于定量和定性分析框架剪力墙结构的受力特性。     

底部两层框架抗震墙砖房实用抗震计算方法

对底部两层框架-抗震墙砖房的抗震计算提出了一种实用方法.此法考虑了竖向荷载作用下托梁与上部砖墙的组合作用,以及水平地震作用下底部两层框架与抗震墙的协同工作;提出了过渡层墙体的抗震承载力和侧移刚度计算公式.方法简便实用,可供设计此类房屋时参考.     

钢筋砼结构震害预测

本文提出了框-剪结构震害预测方法,并使框架、框-剪和剪力墙三种结构体系的震害预测统一起来。对于框-剪体系,本文根据框架部分和剪力墙部分平均侧向刚度比值,判断两部分承担地震作用的比值,然后以地震作用下结构层间弹塑性变形值确定结构的破坏程度,同时根据结构平、立面布置和抗震构造措施的合理程度进行修正。 文中还就房屋样本选取原则、样本参数确定做了说明,并结合新规范给出结构层间屈服承载力计算方法及层间刚度简化算法。     

框架-抗震墙结构抗震墙抗弯刚度的优化研究

框架-抗震墙结构中抗震墙设置数量的多少是框架-抗震墙结构体系是否安全、经济、合理的关键。抗震墙设置过少，结构不安全；抗震墙过多，地震作用加大而不经济，不能充分发挥框架-抗震墙结构的结构优越性。根据框架-抗震墙结构连续化原理，求得结构的基本周期、顶点位移和最大层间位移角，建立优化数学模型，可准确地求出框架-抗震墙结构所需最优抗震墙的抗弯刚度值。同时求得最大层间位移角的具体位置，并据此求出7、8、9烈度区不同高度框架-抗震墙结构层面积为1000m^2时所需的抗震墙抗弯刚度值，可供设计参考。     

底部框剪砌体房屋抗震性能的试验研究

对底部两层框架—砖抗震墙、上部三层砖房 ,底层框架—砖抗震墙、上部四层砖房及底部两层框架—混凝土抗震墙、上部五层砖房 (三榀 ) 1 6比例模型进行了模拟地震振动台试验 ;分析了结构在水平地震作用下的力学性能 ,包括受力特点、变形特征、破坏形态等 ,以及结构在不同受力阶段的动力特性变化规律、地震反应分布规律 ,结构的抗震能力、薄弱层和薄弱部位 ;提出了结构弹塑性动力分析的力学模型和方法 ,尤其框剪层和砖砌体层的恢复力特性计算模型及其特征点的计算公式 ;最后对三种房屋的模型和原型结构进行了弹塑性地震反应分析 ,并在与试验结果对比的基础上 ,提出了抗震设计建议 ,为底部框剪上部砌体房屋的抗震设计与动力分析提供了依据与方法。     

底层大开间框剪组合墙房屋:Ⅱ纵向框墙梁抗震受力分析

通过对底层大开间组合墙房屋在静载和水平地震作用下的空间整体分析,研究了纵向框墙梁的受力状态,进而提出了一种纵托梁的简化计算方法。     

钢筋混凝土高层建筑结构基于位移的抗震设计方法研究

将钢筋混凝土高层建筑结构的性能划分为三个水平,即使用良好、人身安全和防止倒塌,并用层间侧移角限值予以量化。选作用倒三角形分布荷载的等截面悬臂杆的侧移曲线,作为框架结构、剪力墙结构和框架剪力墙结构的初始侧移模式,对于使用良好性能水平,由性能水平和初始侧移模式确定其目标侧移曲线,然后确定等效单自由度体系的等效参数以及原多自由度体系的基底剪力和各质点的水平地震作用,进而进行构件截面承载力设计。对按此设计的结构进行推覆分析,校核结构的侧移形式与所采用的初始侧移曲线是否一致,并用相应的推覆曲线作为修正后的目标侧移曲线重新计算,直至满足为止。对于人身安全和防止倒塌性能水平,直接用达到其相应性能水平的推覆曲线作为目标侧移曲线,计算相应的等效位移和基底剪力,并绘出需求曲线,根据需求曲线与推覆曲线的关系调整设计结果。算例表明方法简单实用。     

钢筋混凝土框架-剪力墙结构基于位移的抗震设计方法

根据钢筋混凝土框架-剪力墙结构的特点,将其性能划分为使用良好、保证人身安全和防止倒塌三个水平,并用层间位移角限值予以量化。以作用倒三角形水平分布荷载的等截面弯剪悬臂杆的侧移曲线作为其初始侧移模式。对于使用良好性能水平,将侧移曲线上反弯点对应的楼层处的层间位移角刚好达到相应限值时的侧移曲线作为目标侧移曲线,据此计算等效单自由度体系的等效参数以及原结构的基底剪力和各质点的水平地震作用。对于保证人身安全和防止倒塌的性能水平,根据Pushover曲线与需求曲线的关系对结构予以调整,使结构满足这两个性能水平的要求。     

剪力墙平面布置对异形柱框剪结构地震响应的影响分析

通过调整某异形柱框架-剪力墙结构的剪力墙布置方案,进行改进后模型的模态分析和弹性时程分析,研究剪力墙和异形柱不同平面布置对地震响应的影响。分析发现,改进后模型的抗震性能显著提高,底部剪力变化不大,最大楼层位移和结构自振周期得到明显改善,最大楼层位移值减小14.4%,自振周期减小4.34%。