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采用序批式(SBR)活性污泥法处理煤化工废水.通过分析不同周期、进水浓度、pH、温度、DO与处理效果之间的关系,确定了SBR法处理煤化工废水的的最佳运行参数.试验结果表明,在SBR处理周期为24 h的条件下,进水CODCr为1200~1400 mg/L,石油烃类为50~70 mg/L,pH为6.8~7.1,DO为3.5 mg/L左右,温度约为25℃时,该工艺对CODCr和石油烃类去除效果较好,去除率分别为85%和76%.该工艺具有投资少、操作简单、运行费用低等特点. 相似文献
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采用两级SBR工艺对顺酐和富马酸生产废水进行了处理,考察了污泥浓度、反应时间对处理效果的影响以及反应过程中pH的变化规律.结果表明,MLSS为5.9 g/L比MLSS为11.2 g/L的处理效果好.当进水CODCr为6 300 mg/L,BOD5为4 715 mg/L,NH3-N为369 mg/L,试验在充水1 h、沉淀2 h、闲置3 h、非限量曝气、一级SBR(MLSS为5.9 g/L)反应时间10 h、二级SBR (MLSS为4.1 g/L)反应18 h条件下时,出水中CODCr为648 mg/L、去除率为89.7%,BOD5为85 mg/L、去除率为98.2%,NH3-N为20 mg/L、去除率为94.6%.pH随CODCr的降低而升高,当CODCr的降低幅度趋缓时,pH的升高幅度也随着趋缓. 相似文献
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高氨氮废水低溶解氧条件下亚硝化试验研究 总被引:10,自引:0,他引:10
在进水氨氮浓度为 85 6mg/L ,低溶解氧浓度下迅速启动并运行了亚硝化反应器 ,考察了反应器中氨氮的氧化和亚硝酸氮的积累情况。试验结果表明 :在其他工况不变的条件下长期运行 ,DO浓度对氨的氧化和亚硝酸积累具有显著影响。当DO在 0 2mg/L以上时 ,亚硝酸氮能够在反应器中完全稳定地积累 ;当DO小于 0 2mg/L时 ,氨氮的氧化作用显著下降 ;当DO增加到 1 5mg/L以上时 ,氨氮的氧化作用明显改善 ,反应器具有很好的抗DO变化的能力。反应器在高氨氮浓度和低DO条件下长期运行 ,可以完全抑制亚硝酸氧化菌 ,反应器中已经培养出较纯的氨氧化细菌 相似文献
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采用间歇式反应器(Batch Reactor,BR)研究了晚期垃圾渗滤液短程硝化反硝化工艺(SND)工艺特性.试验发现:在进水氨氮负荷约为0.27 gNH3—N/(L·d),温度约为27℃,pH控制在7.5时,该工艺DO浓度控制在1 mg/L时硝化效果较好.DO浓度从0.75 mg/L增加到1 mg/L时,氨氧化速率明显增加;继续再增加溶解氧浓度,氨氧化速率增加不明显.在整个过程中,亚硝酸盐积累率变化不大,维持在91%以上.当温度控制在25℃以上时,反应器处理效果较好.随着温度的下降,亚硝酸菌和反硝化菌活性降低,当温度低于25℃时,氨氧化速率和亚硝酸盐降解速率下降较快,曝气时间和出水亚硝酸盐氮浓度明显增加. 相似文献
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于桥水库沉积物内源污染特性研究 总被引:7,自引:0,他引:7
通过对天津市于桥水库沉积物中污染物的释放实验研究,找出了于桥水库底泥中磷、有机质、氮、铁、锰等污染物释放的影响因素,得出了溶解氧、pH值、水温等影响因素对底泥污染物释放的影响程度,并对各污染物的释放机理进行了探讨。磷的释放条件:pH值≥8时,好氧条件下会缓慢释放,当ρ(DO)<2 mg/L时快速释放;在中酸性条件下,当ρ(DO)<1 mg/L时发生较快速释放;低溶解氧和高pH值协同作用强烈。有机物和氮的释放主要受溶解氧浓度影响,与pH值关系不大,在ρ(DO)<2 mg/L时发生了快速释放。溶解性铁、锰的释放取决于水体pH值,在酸性条件下,ρ(DO)<1 mg/L时释放。 相似文献
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在自行建造的模拟人工湿地装置上,通过改变水位来控制小型潜流人工湿地DO浓度,从而提高处理效率。试验中两种水位变化的运行都降低了人工湿地的氮和有机物,特别是对氮有较好的去除效果。第1阶段水位小幅度变化,出水DO浓度主要在2~4mg/L之间,COD、BOD5、TN、TKN去除率分别在85%~93%,91%~95%,65%~75%和75%~85%之间;第2阶段水位大幅度变化,出水DO浓度主要在1~4mg/L之间,COD、BOD5、TN、TKN去除率分别在80%~88%,85%~90%,70%~80%和80%~90%之间。 相似文献
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同步硝化反硝化的影响因素研究 总被引:6,自引:1,他引:5
为了深入研究同步硝化反硝化(SND)的影响因素,试验研究了SBR工艺中C/N、DO和pH对SND率的影响.试验结果表明,在DO=0.45 mg/L、C/N在3.33~8.32的情况下,SND率随着C/N的升高而线性升高.当C/N超过8.32时,SND率增速减缓.在C/N=8.32、DO 0.2~0.4 mg/L的情况下,SND率随DO的升高而升高,当DO超过0.4 mg/L时,SND率开始下降.在C/N=8.32、pH处于7.6~8.4的情况下,SND率随着pH的增加先升高后下降,当pH处于8时,SND率达到最高. 相似文献
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自养脱氮滤池作为污水处理厂二级生化后的深度脱氮技术,选用2~3 mm粒径的自养活性滤料,稳定实现出水TN≤10 mg/L,且零(或低)碳源添加,助力降碳排量.下向流的自养脱氮滤池,HRT约20 min,进水DO高于4 mg/L时,平均脱氮浓度仍达8.50 mg/L,脱氮率67%,脱氮负荷0.64 kg/(m3 ·d),其药耗较异养脱氮时可降耗30%~50%,宜控制脱氮滤池的进水DO≤2 mg/L.自养脱氮滤池需长期关注NO2-N、S2-、SO42-等副产物累积的不利影响. 相似文献
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污水深度处理中稳定亚硝化单元工艺的试验研究 总被引:1,自引:1,他引:0
常温下(17~24℃),以二级处理出水为原水,普通硝化污泥为种泥,通过控制曝气量创造较高的O2基质缺乏竞争梯度,成功启动短程硝化反应器,亚硝酸盐积累率高于90%.分别对0.03~0.60 mg/L等9个DO水平下的氮素化合物转化规律及DO、pH和ORP等参数的变化规律进行了研究.结果表明,通过O2基质缺乏竞争途径实现污水深度处理中的稳定亚硝化单元工艺是可行的;DO曲线特征点是最理想的过程控制参数;DO为0.30 mg/L是实现稳定亚硝化最理想浓度;DO、pH和ORP曲线特征点表征的是维持稳定亚硝化过程的转折点,而并非硝化终点. 相似文献
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好氧池溶解氧对MBR工艺处理效果及运行能耗的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
采用倒置A2/O型MBR中试装置,分别在夏季和冬季,通过控制好氧池DO水平,研究好氧池DO对MBR工艺处理效果的影响.试验结果表明:对于试验原水水质,在夏季,当好氧池DO为0.3~0.4 mg/L时,出水水质能够达到<城镇污水处理厂污染物排放标准>(GB 18918-2002)一级A标准;在冬季,硝化菌对DO的要求较高,必须维持好氧池DO在1 mg/L以上,出水水质才能达到一级A标准.运行能耗分析表明,与好氧池DO为2 mg/L比较,当DO为0.4 mg/L与1 mg/L时,可分别减少供气量17.8%与11.9%. 相似文献
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以研究小城镇中高浓度污水高效低成本处理技术为目标,开发出一种组合式生物/生态协同处理工艺,建成规模1 200m3/d的示范工程,并通过生产性试验考察DO、温度、运行工况对系统处理效能的影响。试验结果表明:在水温为5~30℃,DO为5mg/L,生物段负荷为0.6~0.9kgCOD/(m3·d),运行工况为进水2h—曝气2~4h—沉淀1h—出水1h—闲置0~2h,生态段水力负荷为0.8m/d,运行工况为进水、生态处理、出水1h—排空闲置7h的条件下,系统出水COD、NH3—N、TN、TP分别为32~50 mg/L、5.61~7.44 mg/L、11.49~13.73 mg/L、0.58~0.80mg/L,均达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918—2002)的一级B标准。 相似文献
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通过改变传统厌氧/缺氧/好氧(A2/O)反应器和侧流活性污泥水解(SSH)反应器的曝气强度和溶解氧(DO)浓度,考察了曝气条件对脱氮性能的影响,并对比研究了微生物群落结构的变化规律。结果表明:相较于高DO阶段,两组反应器在中低DO阶段有更好的脱氮效果。在相同进水条件下,SSH反应器的脱氮性能优于A2/O反应器,且出水满足一级A标准。高通量测序结果表明,中低DO浓度更有利于脱氮微生物的生长。相对于A2/O反应器,SSH反应器中反硝化微生物的相对丰度更高。因此,合理控制曝气条件维持中低DO浓度有利于SSH工艺达到良好的脱氮性能及脱氮微生物的生长。 相似文献
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对垃圾渗滤液间歇曝气(曝气时DO为5.5~7 mg/L;停止时DO为1.1~5.5 mg/L),在仅有有机碳、无机氮的条件下进行好氧反硝化作用.通过正交试验确定了好氧反硝化的最佳条件为水力停留时间168 h,DO为5.5~7 mg/L,有机碳源为乙醇,当有机碳源为乙醇时C/N为10.并得出影响好氧反硝化作用因素的重要性排序依次为C/N>水力停留时间>有机碳源>DO.C/N是影响好氧反硝化的主要因素,对TN去除率有高度显著的影响;水力停留时间对TN去除率有显著影响;有机碳源对TN去除率有一定影响;DO对TN去除率没有显著影响. 相似文献