主井底装载闸门合不严报警的设计及应用

我公司有6对立井提升机，其中有3个矿井主箕斗采用座装装载，其工作形式为：机械圆弧式闸门闭装煤，圆弧闸门由下一层启动臂控制开合。当箕斗下放压到启动臂后，通过连接在圆弧闸门的拉杆将闸门打开，同时将配重箱拉起；当箕斗装满离开装载位置时，通过配重将闸门关闭。自使用以来，在装载过程中，由于稀煤过多及煤的冲击，经     

主井底装载闸门合不严报警装置的设计及应用

我公司有6对立井提升机,其中有3个矿井主箕斗采用座装装载。其工作形式为:机械圆弧式闸门开闭装煤,圆弧闸门由下一层启动臂控制开合。当箕斗下放压到启动臂后,通过连接在圆弧闸门的拉杆将闸门打开,同时将配重箱拉起;当箕斗装满离开装载位置时,通过配重将闸门关闭。自使用以来,在装载过程中,由于稀煤过多及煤的冲击,经常发生流煤筒内煤过满、配重断绳、配重箱卡阻等现象,造成圆弧闸门不严。当箕斗下放装载时,落到圆弧闸门流煤嘴上,造成卡箕斗松绳;当卡箕斗后由于井底信号工不易及时发现,再次提升将会造成钢丝绳打死弯。如果不能及时发现这一…     

对防水闸门峒室泄水方式的探讨

<正> 《煤矿安全规程》第240条规定:“对水文地质条件复杂或有突水淹井危险的矿井,必须在井底车场两端设置防水闸门。有突水危险的地区,也必须在其附近设置防水闸门。”但对防水闸门峒室的泄水方式,未作明确规定,以致未为人们所重视。就湖南而言,在大水矿井,几乎普遍是采用水沟闸门式。见图1。在小水矿井,基本上是采用水管闸阀式。在这里就提出了一个问题,为     

斜巷倾斜式防水闸门设计与施工技术

夏庄煤矿二立井一○八采区开采十层煤，受奥灰突水的威胁，实行采区隔离开采，因在平巷内失去了建防水闸门的条件，提出了在斜巷内建倾斜防水闸门的方案，通过理论推导和多方面分析论证，该方案是切实可行的，并根据防水闸门的计算理论和生产要求，对倾斜式防水闸门进行了设计。一○八采区得以开采，解放了地质储量２０３．３４万ｔ，工业储量１６３．５７万ｔ，延长了矿井寿命，取得了较好的经济效益。     

太平煤矿上组煤防水闸门硐室设计与施工

该文分析了太平煤矿设置防水闸门的必要性,并以-178北总回风巷防水闸门硐室与-190运输大巷防水闸门硐室为例,介绍了煤矿低压防水闸门硐室的设计及施工工艺,为有突水淹井威胁的矿井防水闸门硐室的设计、施工提供参考。     

王庄新井防水闸门技术研究

王庄新井是王庄煤矿的后备开拓采区,称为+540 m水平,目前尚未投产,文章通过后备区防水闸门设置实例,介绍了防水闸门在实际工程中的应用,分析了防水闸门的设计原理、工程的施工技术,以及防水闸门的日后维护,为日后防水闸门的设置提供新的思路。     

双轨防水闸门硐室设计及支护技术研究

针对高压单轨防水闸门硐室不适宜双轨运输巷的情况,以裴沟矿-300水平轨道巷防水闸门硐室为研究对象,采用理论计算、数值模拟及现场试验相结合的方法,选取防水闸门硐室主要参数,模拟出-300水平轨道巷防水闸门硐室受采动影响时应力场、位移场及破坏区特征.提出双轨防水闸门硐室双壳支护技术,并进行现场工业性试验.采用KJ327-F型顶板离层监测系统对双壳支护条件下防水闸门硐室顶板活动规律监测结果表明,受32071工作面采动影响,-300轨道大巷防水闸门以帮部变形为主,防水闸门采用双壳支护有效控制了围岩强烈变形.     

降低防水闸门硐室风阻损失的技术措施

<正> 防水闸门硐室是矿井重要的安全建筑之一,《煤矿安全规程》规定:水文地质复杂的矿井必须在井底车场周围设置防水闸门。根据这一规定,设闸门位置大多在矿井的主要进风巷中,因而通风阻力损失较大,一般可达数百帕。如何降低防水闸门硐室的通风阻力损失是防水闸门硐室设计的一个重要课题,现结合我局红岩煤矿+180m 三向复合曲面防水闸门硐室谈谈降低防水闸门硐室通风阻力损失的问题。     

大倾角巷道内防水闸门硐室设计分析

郑兴中兴（巩义）煤业有限公司在平巷内失去建设防水闸门的条件下将防水闸门硐室设置在大倾角的一₁煤总回风斜巷内。以一₁煤总回风斜巷内防水闸门硐室为例探讨大倾角巷道内防水闸门硐室的设计,可为同类型矿井防水闸门硐室设计提供相关参考。     

大断面矿用防水闸门的研制

介绍一种大断面矿用防水闸门,重点介绍了防水、逃生功能的结构,研制的能承受42 780k N来水压力的辅助运输巷防水闸门,实现了胶带运输巷不断带快速关闭闸门的设计思路,也给出了两种防水闸门设计制造的技术要点。     

含倾角结构面的胶结充填体动态力学特性研究北大核心

为探求充填过程中多次充填产生不同倾角充填面对充填体产生的影响,制备含不同倾角结构面的胶结充填体(CTB)试件以及完整试件,并采用分离式霍普金森压杆(SHPB),对CTB试件进行单次与循环冲击破坏试验。试验得出:在单次冲击试验中,完整试件峰值应变和平均应变率小于含结构面倾角的试件,随着试件倾角的增加,试件的动态抗压强度逐渐降低;含结构面倾角试件表现出两种不同的应力-应变曲线特征。循环冲击试验下,结构面倾角越大试件抵抗冲击的能力越弱;含结构面倾角试件在第一次循环冲击下的应力-应变曲线与完整试件特征一致,而当循环次数增加时,应力-应变曲线特征与单次冲击下类似,在达到动态峰值应力前后,出现了显著的低应力波峰现象。随着结构面倾角的增加,充填体基体之间结构的致密性降低,导致结构面上裂纹数量的增多以及裂纹宽度的扩大,在微观结构上验证了结构面倾角的增加会引起结构面处剪应力的增大及充填体破坏模式发生改变,同时充填体容易沿着结构面处发生断裂。     

基于漏失量测定的采空区覆岩裂隙带高度探测技术

煤矿井下采空区的形成导致采场周围岩体的应力重新分布，覆岩在垂向上形成冒落带、裂隙带和弯曲下沉带3个不同变形特征的分带，裂隙带高度是瓦斯抽采、矿井防治水等工作的重要参数。分析了煤矿井下采空区覆岩破坏理论和裂隙带高度确定方法研究现状，研究了基于井下钻孔岩层漏失量测定的采空区覆岩裂隙带高度探测技术与方法，研制了水压膨胀式封隔器和双通道式测试管柱等测试设备，水压膨胀式封隔器膨胀系数大，与钻孔壁贴合紧密，实现钻孔分段严密封堵，且体积小、耐磨；双通道式测试管柱，一路用于膨胀孔内封隔器，另一路用于注水测定岩层漏失量，解决了以往采用橡胶软管耐压差、易损坏、软管与钻杆缠绕导致输送困难等问题。黄陵某矿现场应用表明，采用水压膨胀式封隔器和双通道式测试管柱等测试设备、基于漏失量测定的煤矿采空区覆岩裂隙带高度探测技术，可方便、快速、准确地测定采空区覆岩裂隙带高度，为矿井高位孔瓦斯抽采及顶板防治水提供技术依据。     

采动区建筑物移动变形及附加应力数值模拟研究

通过对采动区建筑物移动变形及附加应力数值模拟研究,建立了建筑物移动变形与地表移动变形之间的系列关系式;总结出建筑物附加地基反力和附加水平应力的分布变化规律;无论建筑物位于地表下沉盆地什么位置,建筑物都是下部应力最大,要增大建筑物的抗变形能力,重点应对建筑物下部基础进行加固;地基越软,建筑物附加应力越小,适当软化地基可以减小建筑物的附加应力,从而达到保护采动区建筑物的目的。     

煤炭快速定量装车系统装车参数计算研究

初始装车时,装车溜槽相对于列车车厢前边缘的水平距离和相对列车车厢上边缘的垂直距离是煤炭快速定量装车系统的2个主要装车参数。目前这2个参数的确定主要是依据经验,没有理论计算的支持,针对这一问题,提出了基于圆台假设的计算模型和基于棱台假设的计算模型,并通过对比选择了更容易计算的棱台模型确立了这2个参数的数学计算关系式,为全自动装车时溜槽的位置控制提供了计算依据。分析了在特定装车参数下车辆位移与煤炭装车体积之间的函数关系式,为装车过程中给煤机给料量的控制提供了依据。     

尾矿库加高扩容工程对底部巷道稳定性影响研究

以湖南某金矿所属尾矿库加高扩容工程为例,在调研尾矿库库区底部巷道的分布情况及采用室内岩石力学实验得到所需的岩土体力学参数后,依据设计的尾矿库加高扩容方案,采用FLAC3D数值分析了尾矿库加高扩容工程对其底部巷道稳定性的影响以及底部巷道对今后尾矿库运行的影响。分析结果表明,设计采用的中线式加高方案对对底部巷道稳定性影响较小,底部巷道的开采对尾矿库加高扩容后的正常运行影响较小,并提出加高扩容工程前应对主斜井井口进行封堵。通过本文的研究能够为尾矿库加高扩容工程的设计及今后的运行提供借鉴性的建议。     

振动筛筛帮肋板布置优化设计的研究

大型振动筛筛帮易损是近年来振动筛研究的热点问题。要解决筛帮的可靠性问题，行之有效的办法是解决筛帮振动过程中应力过高的问题，在这方面研究现在主要的方法是采用有限单元法进行筛帮的动态分析，然后进行动态设计来确定筛帮的设计。这种方法能较好地解决作为连续体筛帮的设计问题，但实际振动筛筛帮是具有多孔状态的组合板件，其理论分析与实际情况有较大的出入，此外振动筛在工作过程中激振力效率较为复杂，在设计过程中也难以解决，所以实际使用情况是大型振动筛筛帮开裂现象时有发生。控制振动筛筛帮的动应力最好的方式是利用多余约束材料控制筛帮的应力，由于主动控制技术原因较为复杂，无法满足矿山等较为恶劣条件下的工作状况，只能采用被动振动控制技术，采用高阻尼特性材料如LJ5合金等，利用其变形时的能量耗散，从而在相当宽的频率范围内抑制振动峰值。但高阻尼特性材料如何布置是一个十分关键的问题。从结构优化角度看，阻尼材料配置优化和多元函数优化本质是相同的，在满足预定耗能的情况下达到最佳结构即阻尼材料最优拓扑分布。目前有关这类文献研究还不多。本文拟将利用有限元法和多元函数优化相结合的方法来进行大型振动筛阻尼材料配置的优化设计。     

冲击载荷下液压支架立柱的受载特性研究

为了研究液压支架立柱受顶板下塌作用易胀缸的问题,使用重锤法来模拟顶板下塌对立柱产生的冲击载荷作用;根据弹簧串联原理推导了完全伸出状态下双伸缩立柱的刚度公式,并进一步得到了立柱液压缸内的压力公式,将重锤冲击立柱的动态加载转变为立柱液压缸内的液压静态加载;使用Workbench仿真得出了立柱的应力、变形云图,得到了立柱的最大受载点在二级缸上且该点位于靠近活柱活塞处,一级缸的最大受载点位于缸底处;通过公式计算及Workbench仿真,得到了随着冲击速度增加立柱最大应力值增大以及随着立柱液压缸内乳化液液柱高度增加立柱最大应力值减小的结论。为立柱强度设计及立柱冲击试验提供重要依据和理论指导。     

基于实验与仿真的XCF浮选机性能研究

XCF型自吸气充气式浮选机的吸浆量以及功耗，受到许多运行参数的影响。本文主要使用实验和仿真的方法研究浮选机叶轮转速，充气量以及直流槽液位高度对浮选机性能的影响，同时运用仿真的手段揭示0.03m3 浮选机内部流场的变化情况。研究表明，浮选机具有双重机制的关键是浮选机叶轮间具有低于标准大气压的压力存在。本文选用了基于CFD计算流体力学的方法对浮选机进行研究，在此同时量化了对浮选机内部水流抽吸能力的循环的能力。研究发现浮选机吸浆以及循环能力的减弱主要是由于气体在中心筒负压区进行了积聚而导致的。为之后充气式浮选机的放大以及优化的后续工作奠定了基础是本文研究所作出的另外一大贡献。     

甘肃加甘滩超大型金矿床矿化富集规律及控矿因素

甘肃加甘滩金矿床位于西秦岭造山带西北缘,是夏河-合作金矿带南缘新发现的具有超大型找矿潜力的金矿床。通过详细的野外地质调查及室内综合研究,分析了矿床矿化富集规律并剖析了控矿因素。研究表明：①由矿床厚度变化规律可知,矿区西部见矿厚度明显大于东部,表明矿体具有往西部深部延伸的趋势;②由品位变化规律可知,品位高值集中区主要位于矿区5#~0#线中部区域,表明该区为成矿物质沉淀集中区,矿区西部至东部品位总体体现出由高至低的演化特征,表明成矿流体可能从西部被运移至东部;③由总体矿化富集规律可知,矿区西部矿化强度明显大于东部,中部虽然存在着一低洼地带,但可能是存在构造破矿的原因。通过对矿床控矿因素的解析,认为地层、构造及蚀变作用等因素与矿床的形成密不可分,其中,构造为主要控矿因素。结合矿床矿化富集规律、控矿因素及矿区最新钻探施工成果,进一步分析认为矿区西部深部及其外围具有较大的找矿潜力,下一步探矿工作应围绕矿区西部深部或北西部外围进行。     

矿岩初始运动对其冲击溜井井壁规律的影响

溜井中运动的矿岩会与井壁发生碰撞并导致井壁的冲击损伤，研究矿岩在溜井中的运动规律，有利于减少矿岩与溜井井壁的碰撞概率。基于运动学原理，建立了矿岩运动初始方向与其运动规律的关系模型 ，得出了矿岩的运动轨迹方程，确立了矿岩块运动过程中与溜井井壁发生碰撞的条件，得到了矿岩块第1 次与溜井井壁发生碰撞时碰撞点的计算公式，研究了矿岩进入溜井时的初始运动对其在溜井中运动规律的影响 。研究表明：①溜井直径D、矿岩块初始速度[v0]及其方向[α]是影响矿岩块与溜井井壁碰撞的主要因素；②当D和[v0]保持不变时，随着[α]增大，碰撞位置h1越大，反之，h1越小；③当D和[α]保持不变时，随着 [v0]增大，碰撞位置h1越小，反之，h1值越大；④当[v0]和[α]保持不变时，随着D增大，碰撞位置h1越大，反之，h1越小。上述研究进一步反映出，适当增加溜井直径，选择合适结构，降低矿岩块进入溜井时的速度 ，能够降低矿岩块与溜井井壁的碰撞概率，有利于减轻溜井受冲击破坏的程度。