液膜分离法富集镓

用P35[(C8H17O2)CH3PO]为流动载体，L113B为表面活性剂，液体石蜡为增强剂，磺化煤油为膜溶剂和HC1（0.25mol.L^-1)作内相试剂的乳状液膜体系，迁移富集Ga^3 。研究了乳状液的稳定性，温度，Ga^3 的浓度，外相酸度，乳化比（Rew),油内比（Roi)等因素对富集Ga^3 的影响，实验表明，在适宜条件下，Ga^3 的迁移富集率在99．4％－100．5％。在相同条件下，常见菜存Al^3 ,Cu^2 ,Co^2 ,Cd^2 ,Ni^2 ,Mn^2 ,Fe^3 ,Cr^3 ,Ti^4 ,Sn^4 ,Zr^4 ,Pb^2 ,Zn^2 ,In^3 ，碱金属离子和碱土金属离子等不被迁移富集；Cl^-,F^-,NO3^-,SO4^2-,PO4^3-等都不影响富集Ga^3 ，高硅试样预先用氟化氢除硅，以防止影响迁移富集Ga^3 ，只有Ga^3 可与这些离子得到满意的分离，此法用于富集测定铝土矿，铜矿和烟尘中的镓，结果相当满意。     

液膜分离富集与测定水中微量氟

用叔胺N7301（Tertiary amines N7301,简称N7301）、L113A(单烯基丁二酰亚胺）和二甲苯（Ditoluene)等乳状液膜体系,研究了F^-的迁移富集行为。实验结果表明,在适宜条件下,F^-的迁移率达99．6％以上。此条件下共存离子如Fe^3 、Cu^2 、Co^2 、Ni^2 、Zn^2 、Cd^2、Cr^3 、Mn^2-、Ca^2 、Mg^2 、SiO3^2-、Cl^-、NO^-3、SO4^2-、ClO4^-、PO4^3-等不迁移富集,只有F^-能与这些离子得到很好的分离。此法已成功地用于测定水和工业废水中微量氟,结果相当满意。     

液膜分离富集、测定镓

用TOPO[(C8H17)3PO]为流动载体，N2O5为表面活性剂，液体石蜡为膜增强剂，正己烷为膜溶剂，H2C2O4作内相试剂的乳状液膜体系，迁移富集Ga^3 。研究了乳状液膜的稳定性、温度、Ga^3 的浓度、外相pH值、乳水比(Rew)、油内比(Roi)等因素对富集Ga^3 的影响。实验结果表明，在适宜的条件下，Ga^3 富集率可达99.5％～100.5％在相同条件下，常见共存Cu^2 、Co^2 、Cd^2 、Ni^2 、Mn2 、Fe^3 、Al^3 、Cr^3 、Ti^4 、Zr^4 、Pb^2 、Zn^2 、Sn^4 、In^3 、碱金属离子、碱土金属离子等不被迁移富集：大量Cl^-、F^-、NO3^-、SO4^2-、PO4^3-等都不影响富集Ga^3 ，高硅试样预先用氟化氢除硅，以防止影响迁移富集Ga^3 ，只有Ga^3 可与这些离子相互分离。此法用于富集测定铝土矿，铜矿和烟尘等中的镓，结果相当令人满意。     

液膜法富集与测定痕量钍

用D2EHPA、TBP、SPAN80、CCI4和内相（3mol／L HCL溶液）乳状液膜，研究了Th^4＋的迁移富集行为。在适宜条件下，15min内Th^4＋的迁移率在99．5％以上。此条件下，许多共存离子如∑RE^3＋、Fe^3＋、Al^3＋、Ca^2＋、Mg^2＋、Ba^2＋、Cu^2＋、Pb^2＋、Zn^2＋、Sn^4＋、Sn^2＋、Co^2＋、Ni^2＋、Cd^2＋、Hg^2＋、Ti^4＋、Mo^6＋、W^6＋等；Cl^-、NO3^-、SO4^2-、SCN^-、ClO4^-、Ac^-等，都不被迁移到该液膜体系。而少量Zr^4＋、U^6＋被迁移到内相，但迁移率很低。因此，用此乳状液膜体系可将Th^4＋与其它常见离子得到分离，获得满意的结果。该法已成功地用于分离富集与测定稀土、矿石中的痕量钍，结果满意。     

CaO—SiO2—A12O3—MgO—Na2O—CrOx炉渣中铬氧化物间的氧化还原平衡。

采用化学平衡法研究了1673和1773K下CaO-SiO2—A12O3—MgO-Na2O-CrO渣系中铬氧化物间的氧化还原平衡。在实验条件下，渣中铬氧化物主要以Cr^2 形式存在。1g[x(Cr^2 )／x(Cr^3 )]与-1gp(O2)呈线性关系，斜率在1／4左右，与理论分析相符。x(Cr^2 )／x(Cr^3 )随碱度的增加而减小，随氧分压的降低、温度升高和铬氧化物总量的增加而增大。     

液膜分离富集镓

用P35 0 [(C8H1 7O) 2 CH3 PO]为流动载体、L113B为表面活性剂、液体石蜡为膜增强剂、磺化煤油为膜溶剂和HCl( 0。 2 5mol·L- 1 )作内相试剂的乳状液膜体系 ,迁移富集Ga3 。研究了乳状液膜的稳定性、温度、Ga3 的浓度、外相酸度、乳水比 (Rew)、油内比 (Roi)等因素对富集Ga3 的影响。实验表明 ,在适宜条件下 ,Ga3 的迁移富集率在 99 4 %～10 0 5 %。在相同条件下 ,常见共存Al3 、Cu2 、Co2 、Cd2 、Ni2 、Mn2 、Fe3 、Cr3 、Ti4 、Sn4 、Zr4 、Pb2 、Zn2 、In3 减金属离子和碱土金属离子等不被迁移富集 ;Cl- 、F- 、NO- 3 、SO2 - 4 、PO3 - 4 等都不影响富集Ga3 ,高硅试样预先用氟化氢除硅 ,以防止影响迁移富集Ga3 ,只有Ga3 可与这些离子得到满意的分离。此法用于富集测定铝土矿、铜矿和烟尘中的镓 ,结果相当满意。     

几种阴离子对316L不锈钢亚稳态孔蚀行为的影响

用恒电位和动电位极化法研究了PO4^3-,CrO4^2-,SO4^2-和NO3^-4种阴离子对316L不锈钢亚稳态孔蚀行为的影响。4种阴离子均抑制亚稳态小孔的形核速率和生长速率，其中PO4^2-离子作用最强，CrO4^2-离子次之，SO4^2-和NO3^-离子作用较弱。亚稳态孔蚀开始出现的电位Em和稳定孔蚀电位Ep均随离子浓度的对数增大而直线升高。讨论了不同离子的作用机制。     

Cu/MgO界面位错的高分辨电子显微镜研究

用高分辨透射电子显微镜对内氧化产生的Cu/MgO界面进行了研究，观察到了取向关系相同的两种不同界面。并运用近重位点阵模型对其界面结构进行了研究，求出了失配位错的3个Burgers矢量和次级位错的3个Burgers矢量，它们分别为：b1^→=1/4[011]MgO,b2^→=1/2[100]Cu,b3^→=1/4[01^-1]MgO;b1^→′=1/12[101]Cu(或1／99[755]MgO),b2^→′=1/12[101^-]Cu（或1/99[75^-5^-]MgO),b3^→′=1/6[010]Cu(或1／10[01^-1]MgO)失配位错之间的距离与实验测量结果符合得很好。     

铑(Ⅲ)氯水配合物在水溶液中的热力学和动力学平衡行为研究

作者详细研究了各铑(Ⅲ)氯水配合物在水溶液中随时间、温度变化而变化的规律,获得的结果表明,CT浓度是影响铑(Ⅲ)在各种态中分布的主要因数,但是,对于阴离子种态,其放置的时间和温度也是不可忽略的。对于下面这个短的平衡反应链：fac-[RhCl3(H2O)3]→←K34^c cis-[RhCl4(H2O)2]^-→←K45^c [RhCl5(H2O)]^2-→←K56^c [RhCl6]^3-作者系统的研究了在不同温度下其各种态的分布,结果发现,fac-[RhCl3(H2O)3]的含量随温度的升高而增加,而cis-[RhCl4(H2O)2]^-、RhCl5(H2O)]^2-和[RhCl6]^3-却随温度的升高而降低。氯代和水合作为铑(Ⅲ)氯水配合物在溶液中的竞争反应,在放置开始,氯代占优势,但随时间的延长,水合逐渐趋于优势。     

微波煅烧活化赤泥处理含铬废水的研究

对山西铝厂氧化铝生产的废料赤泥．经擞波煅烧活化后，用来处理含铬废水进行了研究，探讨了徽救活化功率、活化赤泥加入量、接触时间及初始浓度等对除铬效果的影响．并对作用机理进行了分析。结果表明，活化赤泥对Cr^3＋有较好的吸附作用．对Cr^6＋也有一定的吸附作用。当赤泥在800W擞波活化30min后，处理含Cr^3＋浓度在300mg／L以下的废水，以铬含量和活化赤泥比为1：200（质量比）的比例加入，除去率可达99％以上。对于含Cr^6＋废水，采用先加入硫酸亚铁还原．再加入活化赤泥．可使含Cr^6＋浓度在300mg／L以下的废水处理后达到国家排放标准。     

液膜法分离富集、测定铬

本文提出用SHELL SME529-TNT为协同流动载体的液膜分离富集铬，研究了SHELL529-TNT，SPAN80，液体石蜡，煤油和内相（NaOH溶液）液膜体系，最佳组成和最优富集条件。外相；pH1.2-1.5硫酸溶液，已成功地应用于测定镍电镀溶液中的铬，相对标准偏差在2.5%以下。结果十分满意。     

以锌冶炼烟尘为原料制备高纯微球形貌镉粉（英文）

采用酸浸和对环境友好的除杂方法处理锌冶炼烟尘回收提取高纯镉。结果表明,其最佳条件如下:硫酸浓度90 g/L、液固比6:1、反应温度60°C、浸出时间1.0 h,此条件下镉的浸出率达95.8%。采用Fe Cl3沉淀生成Fe AsO 4和Fe(OH)3来分离重金属和砷,当n(Fe)/n(As)为3:1、p H=6.0时,铁、铅和铜的去除率均超过98.9%,砷的去除率为99.6%。P204用于锌和镉的溶剂萃取分离,最佳萃取条件如下:P204浓度20%(体积分数,室温下用煤油稀释)、p H=3、相比O/A=1:1。在此条件下,锌的萃取率为99.2%。当还原温度为310°C时,镉粉的形貌为均匀球形,晶体结构为立方晶体,得到的镉粉纯度超过99.99%。     

银离子在氧化浸出黄铜矿中的动力学研究

研究了银离子在氧化剂A氧化浸出黄铜矿中的动力学,讨论了Ag^ 添加、Ag^ 浓度、氧化剂A浓度、黄铜矿粒度等因素对浸出过程的影响。研究结果表明,扩散控制模型可以很好地描述氧化剂A氧化浸出黄铜矿液-固反应过程;在实验范围内,确定了反应的比速率常数、反应级数及表观活化能,并根据实验数据,导出动力学方程为：1-2/3a-(1-a)^2/3=0.0685r。^-1[Ag^ ]^0.27exp(-25096/RT)t     

钛（IV）离子改性低铬钝化膜的研究

应用SEM、EDX、XRD和腐蚀测试手段研究了Ti(IV）化合物改性低铬钝化膜的组成、结构和耐蚀性能。实践和理论表明：所形成的钝化膜，实际上是铬酸钝化反应和Ti(IV）化合物水解-沉淀反应产物的有机结合，是一种由CrOOH,ZnCrO4,TiO2,Cr2O3和TiOSO4等物质组成的复合型钝化膜。这种钝化膜的耐蚀性是低铬钝化膜的3～4倍，其主要原因是因为钝化膜内Ti(IV）离子的掺杂效应和Ti(IV）化合物水解-封闭作用，能有效地阻止H2O、O2和C1^-的侵蚀。     

真空扩散法渗铬提高冲压模具的寿命

提高热变形冲压模具寿命的有效途径之一是强化模具工作部分的表面,例如渗铬。 乌克兰特殊钢科学研究所同某电缆厂一起研究出了锻压模具的真空扩散渗铬工艺。 在1×10~(-3)毫米水银柱的真空中按两种工艺方案对锻模钢4X5MφC、3X3M3φ、3X2B8φ、4X4M2BφC、5X3B3MφC和4X3M2BφГC进行了渗铬的试验研究:1200℃,8～10小时;11100℃,8～10小时并预先渗碳。利用全苏国家标准(ГOCT)4757—67规定的     

采用萃取剂[Omim][BF_4]分离提取铬渣中的Cr_2O_7~(2-)

铬渣是重要的工业固体废物,具有极其严重的环境危害性,分离提取铬的资源化利用是减少铬渣环境污染和资源浪费的有效途径。以1-辛基-3-甲基咪唑四氟硼酸盐离子液体([Omim][BF_4])为萃取剂,戊醇为稀释剂,对铬渣酸浸液进行萃取和反萃取实验。在萃取实验过程中,分别考察萃取剂浓度、时间、pH等条件的影响作用。采用斜率法及红外光谱分析进行了萃取机理研究,最后进行了反萃取实验研究。结果表明:在萃取剂浓度ρ([Omim][BF_4])=50.0 g/L、6.0 min、pH为1.408~2.006条件下,Cr_2O_7~(2-)的萃取率达到94.81%;[Omim][BF_4]对Cr_2O_7~(2-)的萃取主要是根据软硬酸碱理论通过离子缔合形成萃合物达到较高的萃取率;在pH=10、反萃取剂为0.5mol/L NaBr+0.5 mol/L(NH_4)_2SO_3、15.0 min的条件下,铬的反萃率达到99.35%。实现了铬渣中铬资源的分离提取。     

反萃更新中空纤维液膜对四价铈的回收提取研究

研究了Ce4+在以2-(二乙基己基)磷酸(P204)为流动载体,煤油和P204的混合溶液作为膜溶液,膜溶液和解析剂H2SO4溶液组成更新相的反萃更新中空纤维液膜(SRHFLM)中的提取行为;考察了料液酸度、更新相H2SO4浓度、膜溶液与H2SO4溶液体积比、不同载体浓度对Ce4+提取的影响,得出了以下Ce4+最优提取条件:更新相H2SO4溶液浓度2.50mol/L,膜溶液与H2SO4溶液体积比2:1,载体浓度控制在0.200mol/L,料液相酸度为0.05mol/L。在最优分离条件下,当Ce4+的初始浓度为1.00?10-4mol/L时,Ce4+在45min时提取率达到92.2%。最后提出了Ce4+在SRHFLM中的学渗透系数动力学模型。     

改性800M合金在热浓碱溶液中生成的表面膜的AES研究

对改性800合金(800M)在沸腾的50％NaOH 0．3％SiO2 0．3％Na2S2O3溶液中不同电位下恒电位极化2h后的表面膜进行了俄歇电子能谱(AES)分析，发现在所选择的电位条件下(-500mV～80mV)，表面膜中Ni的富集因子比Fe、Cr的大一个数量级，表面膜富Ni而贫Fe、Cr．在-500mv，800M合金C形环试样发生晶间腐蚀(IGA)是由于表面膜中S富集、Cr的相对百分含量很低，S^2-在晶界偏析及晶界形成严重贫铬区．富集因子随电位的变化曲线有一拐点电位(Ecr=-40mV)．在-40mV时，C形环试样发生IGA是由于生成不稳定的Ni的氧化产物xNi^2 yNi^3 Oy(OH)2x y，表面膜保护性能下降，应力撕破表面膜，活性晶界优先发生溶解形成的．在-30mV～40mV时，C形环试样发生沿晶应力腐蚀破裂(IGSCC)则可能是由于xNi^2 yNi^3 Oy(OH)2x y不稳定，活性晶界分数大于裂纹扩展所需临界分数的缘故．     

重轨钢氢脆的表现形式及规律

PD_3重轨钢产生氢致不可逆损伤的临界可扩散氢浓度为Co(P)=(2.07±0.49)×10~(-4)％;而产生氢致塑性损失和滞后断裂的临界值约为0.26×10~(-4)％。相对塑性和C_0~(-1)成正比,即δ_H/δ_0=-0.05 0.27/Co。氢致滞后断裂归一化门槛值为σ_(th)σ_f=0.27ln(C_(th)/Co)_2C(th)=9.5×10~(-4)％是氢致断裂的临界氢富集浓度。     

T12钢盐浴渗铬工艺对渗层组织和性能的影响

采用正交实验方法优化T12钢的低温盐浴渗铬工艺。正交实验表明,以BaCl2-CaCl2为基盐,以Cr2O3 铬盐(Cr3 ) 铬粉 NaF为渗铬剂,在0.15MPa氩气保护下,经850℃×6h渗铬,可获得与基体结合良好的48μm的渗铬层,渗层表面铬浓度约86.9wt%,表面硬度可达1750HV。渗铬表层主要物相为Cr7C3、Cr2C、Cr和(Cr,Fe)2O3组成。渗铬层具有优良耐蚀性,阳极极化曲线的测定分析证明渗铬层的耐腐蚀性能优于1Cr18Ni9Ti不锈钢。