S195型柴油机主轴承座盖的变形与防治

S195型柴油机的曲轴油封和主轴瓦是比较容易损坏的零件。为了更换上述零件,必须拆装主轴承座盖。不少用户反映,经几次拆装主轴承座盖后,往往在主轴承座盖与机体接触面处出现机油泄漏现象,有时不得不更换新的主轴承座盖。     

基于有限元的某柴油机主轴承壁结构优化

基于接触滑移和轴瓦过盈模型,选取典型特征工况并施加动力学轴承载荷,对某柴油机进行有限元机体应力分析和主轴承壁高周疲劳分析;根据模型的仿真分析结果对机体的部分结构进行优化设计,更改主轴承盖螺栓孔与机体螺栓孔的直径和相对位置,增加主轴承盖与机体的接触面积。结果表明:优化后的机体主轴承壁应力分布情况得到了改善,主轴承盖与机体接触面的疲劳系数明显降低。     

气缸体曲轴主轴承座孔的修正

针对气缸体在机加工后出现的曲轴主轴承座孔椭圆度超出设计要求的现象,介绍用手工磨削曲轴主轴承盖的修正方法,此方法是消除曲轴主轴承座孔椭圆度的一种可行方法。     

大功率V型柴油机主轴承座结构强度模拟分析

建立了包括机体、主轴承座、曲轴、轴瓦及紧固螺栓的大功率V型柴油机主轴承座有限元分析模型,分别对螺栓预紧、轴瓦过盈、动压力三种工况下,主轴承座的应力和疲劳、轴瓦背压以及主轴承孔变形等情况进行分析。进一步的疲劳分析表明:设计方案中的主轴承座满足结构强度要求。     

考虑螺栓预紧力的单缸机机体及主轴承结构强度分析

随着柴油机强载度的提高,考虑螺栓预紧力的机体与主轴承强度、刚度设计计算等工作逐渐受到重视.基于有限元软件,建立了耦合螺栓预紧力的柴油机机体模型,模型中还考虑了螺栓头支撑面与主轴承盖、主轴承盖与机体的接触关系.模态分析表明,考虑螺栓预紧力建模时,降低了机体的模态频率,改变了机体的振型,因此,螺栓预紧力及接触建模是必要的.在1250kN装配预紧力下,螺栓上的最大应力达到850 Mpa,机体的最大应力达到200Mpa,轴承孔垂向最大变形量达137μm.当加载轴承载荷时,气缸体、曲轴箱、主轴承盖的应力均小于120 Mpa,轴承孔变形量为118μm.计算表明,单缸机机体应力安全裕度大,主轴承座的刚度可以确保主轴承油膜的安全.     

某中速双燃料机主轴承座强度校核

针对某新型中速双燃料机轴承座,为了评估设计的安全型,首先采用动力学软件进行载荷计算,确定出危险工况.然后采用有限元方法考察了主轴承座和主轴承盖的应力、疲劳以及主轴承盖和主轴承座的接触情况,保证了结构的可靠性,为轴承座的设计研发提供很好的参考.     

康明斯NH220CI柴油发动机主轴承座孔的修复

康明斯(Cummins)NH220CI发动机为直列六缸四冲程水冷直喷式柴油机，是小松D80A-12斜角铲式推土机的动力源，因使用不当，造成严重烧瓦事故。经拆检，一、二、四道主轴颈和主轴承座孔拉伤、变形，一、三缸连杆瓦烧瓦，其他部位(配气结构、活塞等)均未受损，其中主轴承座孔又以下瓦盖(主轴承盖)变形较为严重，上瓦盖(机体侧主轴承座)也有变形，但相对较小。     

一种低速机主轴承轴瓦安装挤压点数值计算方法

针对低速机新机型的研发,需要对主轴承的轴瓦进行挤压点安装实验,通过有限元数值计算方法,提取结果中主轴承盖与轴承座之间的接触开口与变化,然后通过数据处理得到挤压点对应的螺栓液压拉伸器泵紧压力,从而准确地计算得到主轴承轴瓦的安装挤压点,节省了实验成本,提高了研发效率。     

柴油发动机主轴承座孔的修复

康明斯(Cummins)NH220CI发动机为直列六缸四冲程水冷直喷式柴油机，是小松1380A-12斜角铲式推土机的动力源，因使用不当，造成严重烧瓦事故。经拆检，一、二、四道主轴颈、主轴承座孔拉伤、变形，一、三缸连杆瓦烧瓦，其他部位(配气结构、活塞等)均未受损，其中主轴承座孔又以下瓦盖(主轴承盖)变形较为严重，上瓦盖(机体侧主轴承座)也有变形．但相对较小。     

S195G型柴油机主轴承盖密封可靠性分析及治理

本文根据旋转唇形密封理论，引用了初始力矩Ｍ１和无量纲因子Ｎ１／Ｎ０，分析影响Ｓ１９５Ｇ型柴油机曲轴油封的密封的主要因素，提出了切实可行的改善密封的方法．对于主轴承盖与机体结合面之间的密封，本文根据法兰垫片密封理论，对Ｓ１９５Ｇ型柴油机主轴承盖与机体的连接进行分析，提出了改进措施。