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热轧工艺润滑是现代轧钢领域中的一项新技术。美国于1968年取得工业性试验成功以来,引起了国内外轧钢界的普遍重视。传统的热轧工艺由于在高温下轧制,轧辊件接触时承受巨大轧制力,轧辊表面不可避免地会产生不规则的龟裂和磨损,降低了产品表面质量,常常由于过多地换辊、换槽而降低了作业率和产量。采用热轧工艺润滑后,轧制压力可降低15%左右,能耗降低16%左右,轧辊使用寿命提高一倍以上。以轧槽钢为例,采用工艺润滑后,可使每对轧辊的轧出量增加86%,每条轧槽的轧出量增加53%;功率消耗约减少9%; 相似文献
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不锈钢钢板在热轧工序易因轧辊与钢板粘结而产生表面损伤 对此以往采用加轧制油改变轧辊材质或调整轧制温度等对策。但是 耐高温氧化性优良的不锈钢 热轧时生成的氧化铁皮极少 易出现表面损伤。为解决上述问题 日本川崎钢铁公司提出在板坯上涂敷氧化促进剂 增加轧制氧化铁皮厚度的设想 并在生产线上进行试验 确认了其效果和机理。 试验钢种采用表面损伤显著的SUS 等含钼铁素体不锈钢。实验期间 在连铸坯表面部分涂氧化促进剂部分不涂氧化促进剂。然后在千叶厂号热轧车间进行轧制。从加热后的板坯和粗轧后的板坯上取样 《钢铁研究学报》2001,13(2):43
不锈钢钢板在热轧工序易因轧辊与钢板粘结而产生表面损伤 ,对此以往采用加轧制油、改变轧辊材质或调整轧制温度等对策。但是 ,耐高温氧化性优良的不锈钢 ,热轧时生成的氧化铁皮极少 ,易出现表面损伤。为解决上述问题 ,日本川崎钢铁公司提出在板坯上涂敷氧化促进剂 ,增加轧制氧化铁皮厚度的设想 ,并在生产线上进行试验 ,确认了其效果和机理。 试验钢种采用表面损伤显著的 SUS 44 4等含钼铁素体不锈钢。实验期间 ,在连铸坯表面部分涂氧化促进剂、部分不涂氧化促进剂。然后在千叶厂 3号热轧车间进行轧制。从加热后的板坯和粗轧后的板坯上… 相似文献
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攀枝花钢铁(集团)公司热轧板厂三期技术改造后,精轧设定模型精度受粗轧中间坯厚度、宽度和温度等参数影响较大,造成轧制参数预报精度下降,为此,于2007年采用精轧自适应穿带模型对轧制力、辊缝、轧制速度进行补偿,提高精轧设定模型对轧制力、出口厚度等轧制参数的预报精度. 相似文献
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《有色金属材料与工程》2015,(1)
介绍了铝箔粗轧过程中黑色散油点的表现形式和产生机理,对其影响因素进行了综合分析.通过引进岗位竞争激励长效机制,提高员工的产品质量责任意识;进行设备改造,加装和固定挡油、导流、三次吹扫装置,合理的调节轧制线高度和轧制出口排烟能力,发挥中间吹扫、中间接油板、边部辊缝吹扫、板面吹扫的作用,减少轧制带油;严格控制铝箔坯料内在冶金质量,减少轧制脱粉;加强工艺油品管理,预防轧制油品老化变质;搞好文明生产,定期清洁轧机.有效地减少了铝箔粗轧箔材表面黑色散油点缺陷的发生. 相似文献
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为研究异步轧制搓轧区的几何参数,根据力平衡方程和秒流量相等的原则,建立了无张力条件下不同变形区组态的中性角和搓轧区比例计算模型,并按中性角取值对不同变形区组态进行划分。在三区组态的条件下,分析讨论了异速比、摩擦因数、轧件厚度和压下率对搓轧区比例的影响。搓轧区比例是决定异步轧制在降低轧制力、最小可轧厚度和得到细化组织工艺条件的重要参数,搓轧区比例计算模型的建立,为异步轧制工艺参数的设定提供了理论依据。中性角和搓轧区比例计算式经过试验验证,与实际值吻合。 相似文献
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一热轧和二热轧机组精轧数模剖析 总被引:4,自引:0,他引:4
分析了宝钢一、二热轧精轧轧制力计算模型,并与轧制力计算模型的一般形式进行了比较。结果表明一热轧模型的结构较差,容易产生预测误差并引起辊缝设定误差。二热轧精轧轧制力计算模型的结构好,适用性强,也便于移植。 相似文献
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在生产中,不锈冷轧带钢的表面光洁度一般用粗糙度进行控制,其粗糙度越低,光洁度越高。应使用低粗糙度和低微小缺陷面积率的不锈热轧带钢,高的总压下量,低粘度轧制油和平整率达到1%的工艺轧制可获得较高光洁度的不锈冷轧带钢。高速钢轧辊轧制的不锈冷轧带钢的光洁度优于模具钢轧辊。 相似文献
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分别采用传统冷轧轧制液和纳米TiO2的冷轧轧制液,对无取向硅钢板进行了四辊冷轧实验.重点研究两种冷轧轧制液的轧制润滑性能和对轧后硅钢薄带表面质量和耐蚀性能的影响.通过场发射电子显微镜和能谱仪对使用两种轧制液轧后得到的硅钢薄带表面形貌和成分进行了分析.给出了轧制液中TiO2纳米粒子在轧制过程中的抗磨减摩机理.在轧制载荷较高时,纳米TiO2轧制液具有优良的轧制润滑性能并能显著改善轧后硅钢薄带的表面质量.同时在高载荷作用下,TiO2纳米粒子被压入硅钢薄带基体,形成一个滑动系来支撑载荷,从而使润滑膜的耐磨性提高. 相似文献
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借助电子背散射衍射(EBSD)及ZEISS-200MAT金相显微镜对某钢厂普通取向硅钢(CGO)进行研究,研究结果表明:热轧板组织、织构沿板厚方向存在明显的不均匀性,在热轧板表层及次表层发生再结晶,同时存在强度较高的Goss织构,中心层存在较强的{001}110变形织构。冷轧组织均呈纤维状条带组织,一次冷轧后,热轧板中的Goss织构消失,织构主要为α、γ织构,经中间脱碳退火后,α、γ织构强度减弱,并出现一定强度的Goss织构和利于Goss织构发展的{554}225、{332}113等织构,经二次冷轧后,二次冷轧织构类型与一次冷轧织构一致,但织构强度不同。 相似文献
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Textures and Properties of Hot Rolled High Strength Ti-IF Steels 总被引:1,自引:0,他引:1
The texture evolution in a high strength Ti-IF steel during the processing of hot rolling, cold rolling, and annealing is studied. For comparison, both ferrite rolling and austenite rolling are employed. It is found that the texture type is the. same after ferrite rolling and austenite rolling, but the texture intensity is much higher in the ferrite rolled sample. Furthermore, texture characteristics at the surface are absolutely different from those at the mid sec tion in both ferrite rolled and austenite rolled samples, as well as under the cold rolled and annealed conditions. The shear texture { 110 } 〈001 〉 disappears and orientation rotates along { 110 } 〈001 〉→ { 554 } 〈 225 〉→ { 111 } 〈 112 〉→{111}〈110〉→{223}〈110〉 during cold rolling. Compared to the austenite rolled sample, the properties of the cold rolled and annealed sheet which is subjected to ferrite rolling are higher. 相似文献
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