宝钢300t转炉溅渣护炉工艺研究

介绍了宝钢３００ｔ转炉溅渣护炉工艺研究中所进行的水模试验、炉渣成分选择、溅渣用氧枪喷头设计、喷吹参数控制等方面的工作，以及所取得的成果。宝钢转炉炉龄已达到１４００１炉。     

宝钢300t转炉冶炼与溅渣结合技术开发取得成效

宝钢与钢铁研究总院在引进LTV钢公司技术软件的基础上,通过两年多的共同努力,设计安装了全套溅渣气源设备,制定了宝钢转炉合理的造渣和溅渣工艺制度,并在试验室进行了溅渣护炉的水模型试验、喷头射流流场测定等。根据激光测距仪所提供的炉衬厚度数据,采用溅渣与喷补相结合...     

60t转炉溅渣护炉技术控制实践

文章以日照钢铁有限公司60t转炉的工艺参数为切入点,分析了溅渣层损坏原因、溅渣护炉机理、影响溅渣护炉主要工艺因素,并总结了60t转炉溅渣护炉控制实践经验.实践应用表明日照钢铁60t转炉通过大面粘补,控制终渣成分,渣量及溅渣枪位、时间等关键因素,转炉溅渣效果得以提高,转炉炉况得到了良好的维护.     

八钢转炉溅渣护炉技术的实践应用

对转炉终渣的化学成分、熔化性温度、物相组成进行了分析 ,介绍了转炉溅渣护炉技术的应用及溅渣护炉的实际操作改进 ,实践表明 ,溅渣护炉技术是提高转炉炉龄的有效手段。     

溅渣护炉技术在昆钢50tLD转炉上的应用

介绍了我司三钢溅渣护炉的实践与转炉溅渣护炉的基本工艺理论;分析了影响转炉溅渣炉效果的炉渣成分、留渣量、冶炼温度、氮气流量、压力及枪位等因素;对溅渣护炉技术的应用提出了看法。     

转炉溅渣护炉技术的应用

通过对转炉溅渣护炉技术试验与渣样分析,结果表明,转炉溅渣护炉技术是提高转炉炉龄的有效手段。     

转炉溅渣护炉工艺与实践

转炉溅渣护炉技术是转炉护炉技术的重大进步。本文阐述了合钢第二炼钢厂转炉溅渣护炉工程的工艺技术特点及操作实践，并对溅渣护炉操作中出现的问题及经济效益进行了分析。     

溅渣护炉工艺应用实践

介绍了抗钢２０ｔ转炉溅渣护炉工艺及相关技术。讨论了溅渣护炉效果的评价方法，主要工艺参数的影响，以有溅渣护炉引起的工艺问题的解决方案。转炉溅渣护炉后，平均炉龄为３０００次以上，最高达５０９９次，耐材消耗、补炉时间和补炉强度大幅度减少，从而也提高了转炉生产率。     

转炉溅渣护炉工程设计与实践

转炉溅渣护炉技术是转炉护炉技术的重大进步。国家冶金局要求在本世纪末 ,我国 6 0 %以上的转炉采用这项技术。文中阐述了马钢第三炼钢厂转炉溅渣护炉工程的工艺设计特点及操作实践 ,并对溅渣护炉操作中出现的问题及经济效益进行了分析     

转炉溅渣护炉的炉渣控制及炉衬侵蚀机理

利用副枪在转炉吹炼过程中取样、测温和对炉衬残砖的化学成分、岩相、流动温度的测定结果,研究了宝钢转炉溅渣护炉炉渣的控制及炉衬侵蚀机理。结果表明：转炉终渣ＭｇＯ含量应控制在１０ ％ 左右、溅渣层的熔损主要发生在炉温较高的吹炼后期,而镁碳砖的侵蚀是由于炉渣渗入镁碳砖的气孔和裂缝中,使其脱碳和渣化,在高温下流入渣层所致。     

提高转炉渣体积安定性的实验研究

转炉渣具有高碱度的特点,当碱度大于2时转炉渣中的氧化钙将有部分以游离氧化钙（f CaO）的形式存在。f CaO是造成转炉渣膨胀的主要因素。在熔融态加入不同比例的高炉渣,结合SEM分析了熔融反应后产物的结构,采用压蒸法测定并分析对比了熔融反应前后转炉渣安定性的变化。实验结果表明,熔融态加入高炉渣可显著改善其安定性,冷却方式影响产物结构,对其体积膨胀率影响不大,为转炉渣的应用提供依据。     

转炉渣膨胀性的实验研究

转炉渣具有高碱度的特点，当碱度R〉2时转炉渣中的氧化钙将有一部分以游离氧化钙的形式存在。游离氧化钙是造成转炉渣膨胀的主要因素。实验采用压蒸法测定了转炉渣的膨胀性，分析了粒度和陈化时间对转炉渣膨胀性的影响，为转炉渣的应用提供依据。     

Free CaO stabilisation by mixing of BF slag and BOF slag in molten state

Reducing free CaO (f-CaO) in basic oxygen furnace (BOF) slag effectively and efficiently is the prerequisite to achieve the goal of BOF slag's volume stability. In this work, Taguchi experimental design method was used to explore the influencing factors effect on stabilising f-CaO by mixing BOF slag with blast furnace (BF) slag and probe into the relevant mechanism. The results show that, in the setting conditions of this work, the most influential factor on the stabilisation ratio of f-CaO is mass ratio between BF slag and BOF slag, and then mixing temperature and duration time as a queue. The reasonable conditions are obtained as follows: mass ratio of BF slag to BOF slag is 6:1, temperature of mixing is 1783?K and duration time for mixing is 20?min. The f-CaO stabilised mechanism on BF slag and BOF slag molten mixing was regarded as mutual coupling effects of stabilisation reactions and dilution.     

重钢转炉渣性能测试及铁资源选别方法的探讨

为了开发利用转炉钢渣，测试了重钢转沪渣的物化性能和物相组成，探讨了渣中铁资源从渣中分离的方法。     

改质转炉渣中MgFe2O4的形成与磁选提铁

 转炉渣中铁氧化物的回收一直是冶金领域的一个难题。通过对转炉渣进行适当地改质,将铁氧化物转变成强磁性矿物MgFe2O4再进行磁选,从而达到回收转炉渣中铁氧化物的目的。首先研究了碱度和煅烧温度对转炉合成渣中MgFe2O4形成的影响,然后对工业转炉渣进行了改质。试验方法包括XRD、SEM-EDS、Factsage热力学模拟以及化学元素分析。结果表明,试验中理想的碱度为2,理想的煅烧温度为1 250和1 300 ℃。通过向工业转炉渣加入6%的SiO2,并从1 400 ℃以1 ℃/min的速度缓慢冷却到1 270 ℃,可使改质渣中形成MgFe2O4。磁选后磁性渣中的全铁质量分数为37.00%,比工业转炉渣中的全铁质量分数提高了15.80%,同时也比未经改质直接磁选的效果要好。     

大型转炉优化造渣工艺提高脱磷的效果

 针对转炉冶炼存在的转炉前期化渣速度慢,冶炼终点钢水、炉渣氧化性高,终点磷含量控制不稳定等问题,利用炉渣熔化性测定、热力学平衡计算、炉渣矿相分析的方法研究了260 t转炉造渣、供氧工艺。结果表明,转炉初期渣熔化温度为1 330 ℃,不利于转炉前期化渣;终渣熔化温度为1 200 ℃,不利于转炉后期的炉衬维护;终点钢水磷含量与渣钢间磷平衡值差距较大,说明转炉吹炼终点动力学条件不足;炉渣中游离氧化钙含量较高,有部分未熔化的石灰。通过优化转炉渣料加入顺序和数量,强化转炉终点氧枪枪位控制、底吹搅拌等技术措施,可获得较高的转炉终点脱磷率和渣-钢间磷分配比,使终点渣-钢间磷含量更接近平衡;终点炉渣发育良好,游离氧化钙含量适中。     

使用转炉磁选钢渣尾渣进行烧结生产的试验研究

通过转炉磁选钢渣尾渣在鞍钢烧结生产中的实际应用,研究了使用转炉磁选钢渣尾渣进行烧结生产的可行性,为鞍钢三废资源的综合利用开辟了新路。     

转炉溅渣护炉炉渣物性研究

针对转炉后吹和正常吹炼终渣∑FeO变化较大的特点,对炉渣的成分,熔化性温度和岩相结构进行研究,研究结果为转炉溅渣护炉终渣成分的调整提供了一些依据。     

除尘灰在转炉造渣的初步应用

回收利用八钢炼钢过程产生的除尘灰副产品,制成球用于转炉造渣,通过改善转炉过程化渣条件,实现了炼钢副产品的有效循环利用。     

含有转炉渣的铁水预处理脱磷粉剂的实验研究

基于环境保护和降低成本的需要，将转炉渣作为部分脱磷剂加以使用。结果表明：含转炉渣的脱磷剂的脱磷效果与常规脱磷剂相当。采用加入30％转炉渣的脱磷剂处理铁水时，铁水中磷的分配比达到最大值。