厂房泄压面积量化分析探讨

在分析GB 50016-2014《建筑设计防火规范》厂房泄压面积计算方法来由及量纲问题的基础上,分别针对具有可燃粉尘和可燃气体/液体蒸气爆炸危险封闭空间的泄压面积/泄压比量化方法进行讨论。结果表明,可燃粉尘的防爆泄压面积主要与粉尘爆炸指数、泄压装置的启动压力、有无泄压条件下封闭结构内能够达到的最大压力和封闭结构的容积等因素有关;具有可燃气体/液体蒸气爆炸危险厂房的防爆泄压面积与其基础燃烧速率等有关;与按照2007版和2013版NFPA 68推荐方法得到的泄压比数据相比,我国现行规定的数值偏小。针对上述问题,从量纲和泄压比数据两个方面对相关规定提出修订建议。     

金属爆炸减压板原理与应用

按照“建筑设计防火规范”规定,凡含有可燃气体或者可燃液体蒸气的有爆炸危险的建筑物,必须设计足够的泄压面积。然而无数次爆炸案例表明,符合“建筑设计防火规范”规定的建筑物发生的可燃气体爆炸,爆炸压力仍很高,造成了房屋倒塌的严重损害。近年来通过大量试验证明,有平行壁面     

室内燃气爆炸荷载规律试验研究

通过建立野外燃气爆炸试验系统,分析了甲烷浓度、泄压强度和泄压面积对室内燃气爆炸荷载的影响,得到了室内燃气爆炸荷载的特性和变化规律,有利于了解室内燃气爆炸荷载规律和作用机理。     

建筑物爆炸泄压防护技术的局限性和“减压板”的“神奇”效应

一、建筑物爆炸泄压防护技术的局限性 建筑物爆炸泄压是近年来随着化学工业不断发展,爆炸事故时有发生而发展起来的一种防护技术。它的实质就是在含有可燃气(或可燃粉尘)的建筑物内开一定面积的门、窗或者设计一些薄弱构件(如可泄放的轻质墙、轻质屋顶),万一建筑物内发生可燃气(或可燃粉尘)爆燃,这些薄弱构件首先“爆破”,形成泄压口,末燃的可燃气以及燃烧产物从泄压口排出,大部分可燃气在建筑物外燃烧,从而使建筑物内的压力不至于升得过高,保证了建筑物主结构件的安全,减少了人员伤亡。     

换流变压器油蒸汽爆炸的三维仿真研究

换流变压器套管存在缺陷时,内部变压器油在高温或电弧作用下受热分解产生大量烃类混合气体,会发生蒸汽爆炸.基于数值模拟技术,搭建油蒸汽爆炸的三维仿真模型,开展不同泄压面积和不同TNT当量下的抗爆门压力分布研究.研究结果表明:随着泄压面积或TNT当量的增加,发生爆炸事故时造成的压力峰值也相应增大;当泄漏气体的TNT当量小于1 000 g时,在爆炸点附近位置开口泄压有较明显效果;当泄漏气体充满整个房间时,墙面监测点的最大压力略有上升,在爆炸点附近采用2 m2和5 m2的泄压面积效果并不明显,为降低墙面压力,则需要考虑在墙面附近位置设计泄压口.该研究结果对泄爆口的尺寸和位置设计具有指导作用.     

开敞空间燃气爆炸分析

介绍了天然气的研究背景,针对燃气爆炸事故频发的现状,分析了可燃气体爆炸的特点,并从气体种类、气体浓度、体积大小等方面,探讨了可燃气体爆炸荷载的影响因素,最后总结了国内外学者对开敞空间或半开敞空间气体爆炸荷载的研究成果。     

燃气爆炸极限计算方法的研究

分析了影响燃气爆炸极限的因素以及燃气爆炸极限的计算方法和计算误差。指出合理选择可燃气体爆炸极限估算公式应注意的问题,给出了不同使用条件下单一组分燃气和混合燃气的爆炸极限的计算公式。     

城镇燃气爆炸特性的研究

通过实验研究初始温度和压力对城镇燃气的爆炸特性的影响,测出初始温度为20～80℃、压力为0．1～0．2MPa条件下燃气的爆炸极限。氮气作为置换气体时燃气的临界可燃浓度对应的体积分数为7．4％～9．0％,对N2抑爆机理进行了研究。     

甲乙类厂房泄压面积计算方法探讨

讨论现行GB 50016-2006《建筑设计防火规范》中甲乙类可燃气体厂房泄压面积计算公式的表达形式、适用条件和应用范围,并与现行NFPA 68和EN 14994标准中给出的计算公式进行比较。分析燃料特性参数、长径比、最大内部超压对甲乙类厂房泄压面积的影响。结果表明,长径比和最大内部超压对厂房的泄压面积有较大影响,当最大内部超压一定时,随厂房长径比的增加,泄压面积的变化范围不超过20m2。     

关于防爆与泄压的一些问题

密闭容器内爆炸压力研究的进展情况 可燃气体 可燃气体的爆炸必须同时满足三个条件:1)可燃气体;2)空气(或者纯氧);3)具有足够能量的点火源。 最大爆炸压力P_(max)和最大压力上升速度(dp/dt)_(max)确定了爆炸的烈度。     

一种计算泄压面积的推荐方法

介绍一种泄压面积计算方法 ,采用了“立方体规律”,考虑了有爆炸危险厂房容积对泄压比的影响。公式中对不同爆炸介质的厂房划分为四级 ,部分采用了公安部天津消防研究所的试验数据 ,较好地考虑了爆炸介质对泄压比的影响。同时 ,考虑了厂房几何形状与长径比的影响 ,计算结果与 NFPA6 8《爆炸泄压指南》( 1990版 )有关公式良好吻合。     

工业建筑泄爆数值模拟及验证

应用计算流体力学模拟软件FLUENT,对爆源分别位于墙角和地面中心部位的长方体建筑内可燃气体与空气的预混燃烧、爆炸进行数值模拟,分析不同爆源位置条件下空间内爆炸压力与气流速度随时间的变化规律,得出长方体空间内墙角爆炸压力上升速率低于中心爆炸、墙角爆炸最大气流速度小于中心爆炸的结论,该结论可为工业建筑空间内的泄爆设计提供数据支撑。     

焙烧隧道窑引风机停运后窑内气体爆炸现象认识

焙烧隧道窑的运行过程中,出现了可燃性气体聚集爆炸或存在爆炸隐患.少数烧结砖焙烧隧道窑的爆炸实例表明,引风机停运是引发窑内气体爆炸的一个因素,正是引风机的突发停电,使得窑内有限空间可燃性气体出现逐步聚集,并且与空气混合后成为爆炸气体,随着爆炸气体温度的逐步上升,从而在窑内产生气体爆炸,对窑顶结构产生破坏.窑内气体爆炸的诱...     

密闭空间燃气爆炸升压计算

对一维密闭容器中爆炸发展做了分析，并利用特征线方法得到了压力和密度等随时间变化变化的数据，为进一步泄压分析做准备。通过分析得到如下结论：（１）爆炸最终压力与火焰阵面波速，容器体系等无关，只与燃爆反应热有关；（２）爆炸压力分布随空间变化不大，增长过程与燃烧速度关系密切。     

20 L球内油气爆炸压力影响因素研究

采用三路进气20L球试验装置模拟油气爆炸过程,分析点火方式、点火延时、点火长延时以及超细干粉等对油气爆炸压力的影响。点火方式对油气环境最大爆炸压力的影响相对较小,点火延时对油气爆炸测试结果影响较大。以油气最大爆炸压力为基准进行超细干粉抑爆试验。抑爆粉体本身粒度及抑爆性能是决定其抑爆能力的关键因素。随着测试粉体浓度的增加,爆炸感应期相对滞后,抑爆效果变化不明显。     

地井爆炸的原因及防范措施

结合香港的实际情况,分析了可燃气体引起地井爆炸的原因:可燃气体自连接地井的管道上的裂缝或小孔,进入地井密闭空间,逐渐积聚直至形成爆炸性气体,遇点火源而引起地井爆炸,甚至引发一连串多个地井爆炸。提出了封堵地井连接管道的防范措施。     

深孔控制预裂爆破对煤体微观结构的影响

 在我国南方一矿井深孔控制预裂爆破试验基础上,利用ASAP–2010型表面积及微孔快速测定仪,对距离爆破孔3.0～9.7 m范围内的煤样进行微观结构分析,并结合煤层瓦斯抽放结果进行对比研究。结果表明,随着至爆破孔距离的增加,煤的Langmuir和BET比表面积近似线性减少,在9.7 m处分别减小68.8%和15.26%;煤的微孔体积比和面积比先减小后增加,小孔、中孔体积比和面积比先增加后减小;煤渗透孔体积比先略有增大而后减小,在孔距3.9 m处达到最大值,即26.88%。深孔控制预裂爆破后,最大瓦斯抽放量增加36%,最初15 d抽放总量提高93%。深孔控制预裂爆破的适宜孔间距为10～12 m。     

三聚氰胺聚磷酸盐抑制聚丙烯粉尘爆炸研究

利用20 L球形爆炸装置,试验研究了聚丙烯(PP)粉尘爆炸特性及三聚氰胺聚磷酸盐(MPP)对聚丙烯粉尘爆炸的抑制效果.结果表明,质量浓度为300 g/m3的聚丙烯粉尘爆炸强度最大,最大爆炸压力为0.746 MPa、最大爆炸压力上升速率为60.508 MPa/s、爆炸指数最大为16.398 MPa·m/s.随着MPP粉末...     

厨房发生严重天然气爆炸的可能原因

分析了某市发生的一起造成内墙倒塌,室内人被"泄放"到室外造成死亡的一起严重的厨房天然气爆炸事故。指出可能是发生了声振不稳定燃烧压力峰造成的,并相应给出减小厨房天然气爆炸危害度的几点建议。