钒对矽锰钢的性质的影响

在此工作中研究了钒对矽锰钢的性质的影响。为了研究这个影响,我们选择了基本成分为～0.25%C,～1%Si,～1%Mn的钢,然后加入0—0.55%V。我们仔细地研究了钢的性质随回火温度的变化。在低温回火后含钒钢的塑性、冲击靭性和靭性储备量都较不合钒钢者为高。钒的正作用在中温(400—500℃)回火后表现特别显著,其中以增加靭性储备量最为明显。在温度400—600℃之间回火次生硬化及回火脆性出现。在文中讨论了它们的作用和它们的差别。次生硬化的作用随含钒量的增加而加强,但钢的回火脆性敏感度的急剧升高仅在含钒量大于0.3%时发现。钒在含量小于0.3%时对回火脆性敏感度影响不大,只使冲击靭性(在靭性断裂下比较)略有降低。在高温回火后钒升高屈服极限、强度极限和疲劳极限。因为在850—950℃奥氏体化时碳化钒并未全部分解,所以钒不增加淬透性,甚至,在含量较高时使淬透性略有降低。在正火后钒略增加钢的强度。认为矽锰钒钢是有希望的钢种。     

回火温度对高硅Mn-B系贝氏体钢强韧性的影响

研究了回火温度对高硅中碳和中低碳MnB系贝氏体钢强韧性的影响。结果表明,硅含量增加可提高贝氏体钢的回火抗力,中碳和中低碳钢的屈强比在400℃回火后分别达到087和089。300℃回火使两种实验钢的韧度达到最大值,分别为76J/cm2和96J/cm2。450～500℃回火出现韧度的最低值,即出现贝氏体冲击回火脆性。分析认为贝氏体回火脆性与残余奥氏体的分解有关。     

37CrNi3A合金结构钢

正37CrNi3A钢是中国国家标准规定的一种合金结构钢,统一数字代号为A42372。执行标准GB/T3077—1999。具有高韧性,高淬透性,油冷可把直径150 mm的零件完全淬透;在450℃时抗蠕变性稳定;调质处理后的综合机械性能都优于30CrNi3A钢;低温冲击韧度良好。但是在450～550℃范围内回火时有不可逆的第二类回火脆性,形成白点倾向较大。由于淬透性很好,必须采用正火及高温回火来降低硬度,改善切削加工     

回火参数对G95Cr18马氏体不锈钢显微组织及力学性能的影响

利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)及X射线衍射仪(XRD)研究了回火参数对G95Cr18钢微观组织的影响;同时利用维氏硬度计、电子万能试验机及落锤冲击试验机等研究了不同回火温度及次数对其硬度、拉伸性能及冲击性能的影响。结果表明,随着回火温度的升高,G95Cr18钢残留奥氏体含量呈逐渐减少趋势,由于碳分配效应导致热稳定性增加,回火温度为200℃时,残留奥氏体分解量≤3.6%,当回火温度升高至≥400℃,残留奥氏体含量可满足<6%;随着回火温度升高,G95Cr18钢硬度呈现先降低后升高现象,二次硬化温度为400℃;随着回火温度的升高,G95Cr18钢的冲击吸收能量呈现先增加后减小的趋势,回火温度为300℃时,冲击吸收能量达到最大值,为7.1 J;当回火温度≤300℃时,增加回火次数对G95Cr18钢微观组织及强韧性影响不大;当回火温度达500℃时,增加回火次数会降低G95Cr18钢的综合性能。     

回火温度对高硅Mn—B系贝氏体钢强韧性的影响

研究了回火温度对高硅中碳和中低碳Ｍｎ－Ｂ系贝氏体钢强韧性的影响。结果表明，硅含量增加可提高贝氏体钢的回火抗力，中碳和中低碳钢的屈强比在４００℃回火后分别达到０．８７和０．８９。３００℃回火使两种实验钢的韧度达到最大值，。４５０￣５００℃回火出现韧度的最低值，即出现贝氏体冲击回火脆性。分析认为贝氏体回火脆性与残余奥氏体的分解有关。     

回火温度对高强无碳化物贝氏体钢无缝管组织和性能的影响

研究了正火后回火温度对无碳化物贝氏体钢无缝钢管组织和性能的影响。试验结果表明,930 ℃正火后在600 ℃以下回火时,随回火温度的提高,试验材料的抗拉强度有降低的趋势,但降幅不大,强度在973~1012 MPa变化。试验材料的冲击吸收能量在300 ℃达到最大值,为72 J;400 ℃回火时,冲击吸收能量出现最低值,出现无碳化物贝氏体钢的回火脆性;回火温度超过400 ℃时,冲击吸收能量上升;300~350 ℃回火时,伸长率和断面收缩率最高。在400 ℃以下回火时,试验材料的组织由无碳化物贝氏体、块状铁素体和残留奥氏体组成;超过400 ℃回火时,组织为粒状贝氏体及块状铁素体。无碳化物贝氏体钢无缝钢管930 ℃正火,300 ℃回火时具有较佳的综合力学性能。     

26CrMo4钢的热处理工艺

通过Gleeble-1500热模拟试验机测量了26CrMo4钢的相变温度,然后对其进行910 ℃水淬和400~740 ℃回火处理,并用光学显微镜、拉伸试验、硬度试验和冲击试验研究了热轧态和淬火、回火后的显微组织和力学性能。结果表明:26CrMo4钢具有优良的淬透性,910 ℃水淬可得到原奥氏体晶粒细小均匀的马氏体组织。26CrMo4钢的强度和硬度随着回火温度的提高而降低,回火温度在400~600 ℃、600~640 ℃和640~730 ℃之间时,抗拉强度随回火温度升高而下降的速率分别为1.685、1.500和2.822 MPa/℃。26CrMo4钢的冲击性能随着回火温度的升高而提高,700 ℃回火时0 ℃冲击吸收能量达到227 J,但继续提高回火温度至730 ℃时0 ℃冲击吸收能量基本保持不变。26CrMo4钢640 ℃和700 ℃回火后均具有较好的低温冲击性能,-70 ℃冲击吸收能量仍分别可达81 J和110 J。     

回火温度对高速重载列车车轴用钢EA4T冲击韧度的影响

将经过不同温度回火后的EA4T钢试样分别加工成夏比V型和U型缺口冲击试样,通过系列冲击试验对EA4T钢的回火脆性进行了研究.结果表明,EA4T钢冲击韧度随回火温度的升高而升高,在550℃左右回火具有高温回火脆性,在高于回火脆性温度区回火时,其冲击韧度将大幅度提高.回火脆性对夏比V尖锐缺口的敏感性更高.     

35SiMnMo截齿钢正火回火热处理工艺的研究

研究了正火工艺对35SiMnMo截齿钢组织和性能的影响。结果表明:900℃以下加热正火,35SiMnMo钢的强度和硬度随正火温度的升高而增大,加热温度高于900℃时,材料的强度和硬度随正火温度的升高呈下降趋势,900℃时出现最高值。加热温度超过880℃,冲击韧度有下降的趋势。900℃正火250℃以下回火,强度和硬度随回火温度的升高而增大,250℃回火强度和硬度出现峰值。300℃以下回火冲击韧度变化不大,超过300℃回火,冲击韧度下降,400℃出现了贝氏体回火脆性,超过400℃回火冲击韧度显著升高。出现回火脆性的原因与贝氏体铁素体板条之间的奥氏体发生分解有关。35SiMnMo钢900℃正火250℃回火可获得良好的强韧性。     

回火温度对28CrNiMoMn高强度钢组织和性能的影响

研究回火温度对28CrNiMoMn高强度钢组织和性能的影响。结果表明,随回火温度升高,钢的强度和硬度下降,塑性提高,屈服强度在低温回火略有上升,到250℃达到最大值,继续升高回火温度,屈服强度开始下降,在300~400℃回火时,试验钢出现明显的回火脆性。试验钢显微组织随回火温度升高,分别由淬火马氏体转变回火马氏体、屈氏体和索氏体。     

铝元素对低碳Q&P钢回火行为的影响

研究了不同回火温度下含铝低碳QP钢的回火行为。通过扫描电子显微镜观察了组织形貌变化,利用冲击和拉伸试验测试了试验钢的力学性能。结果表明:在280～400℃回火时,含铝钢的力学性能基本保持稳定,强塑积大于21 GPa·%,冲击性能大于80 J。在400℃回火时,QP钢强塑积达到了23. 4 GPa·%,冲击吸收能量达到了97 J。铝的加入一方面提高了钢的回火抗力和回火脆性温度,另一方面促进了回火过程中的贝氏体转变并延迟了碳化物的析出。     

钢的低温回火脆性

0 前言 我们知道淬火钢在250～400℃温度范围内回火时,冲击值出现低谷,并观察到在这个温度范围内断裂韧性低,把这种脆化现象称为低温回火脆性、350℃脆性、500 F脆性等。 对于低温回火脆性的产生原因,1946年由Gross-man最早提出向原奥民体晶界析出渗碳体的理论,     

发展另一种热作模具钢的途径

本文评价了发展一种抗回火软化与经济地使用合金元素相结合的钢种的途径。为了获得所希望的回火性能,它是利用非碳化物形成元素来促进二次硬化反应,并且利用钒添加物来减少 Mo_2C 的粗化速率。本文研究了五种合金。这些合金是具有一种基本成分的二次硬化钢。基本成分的钢通过加入2%(重量)Si 以及复合加入1%(重量)Si 和1%(重量)Al 来改性。对这两种改性的钢再分别添加0.4%(重量)V 来制得另两种合金。研究发现,无钒的两种改性钢是以相同的显著程度促进二次硬化,而回火温度高于600℃时就迅速软化。但是,加钒的合金在650℃后硬度仍超过 HRC50.同样,Si 添加物对抗回火软化显得必不可少,硅也有集于奥氏体化后初生碳化物的保持;但是当硅超过一定量时,钢在高温回火后就会引起脆性晶间断裂。     

回火温度对Q1100超高强钢组织和性能的影响

采用力学性能测试、显微组织观察、扫描电镜观察,研究回火温度对Q1100超高强钢组织和性能的影响规律。结果表明:试验钢900 ℃保温后水淬再200~300 ℃回火后,为回火板条马氏体组织;在 400 ℃和500 ℃回火后,为回火屈氏体组织;在600 ℃回火后,为回火索氏体组织。试验钢具有较高的回火稳定性,在400~600 ℃回火时,α铁素体仍保持板条马氏体的形状和位向。在200 ℃回火后,小角度晶界含量较多,阻碍微裂纹扩展,韧性较好,随着回火温度的升高,小角度晶界占比逐渐减少,在400 ℃回火后,小角度晶界占比较少,碳化物的析出恶化试验钢的韧性,发生了回火脆性,韧性最差,500 ℃和600 ℃回火后,试验钢的小角度晶界占比较400 ℃相差不明显,但试验钢回复程度较大且600 ℃回火发生部分再结晶,回火软化作用较大,韧性较高。当回火温度为200 ℃时,试验钢具有最佳的综合性能,屈服强度为1164.38 MPa,抗拉强度为1429.70 MPa,断后伸长率为14.66%,硬度为430.27 HV3,标准试样-40 ℃冲击吸收能量为92.30 J。     

20Cr2Ni4A钢的高强韧化工艺

根据低碳马氏体型钢20Cr2Ni4A的材料特点,通过提高冶金质量获得高纯净度及成分、组织均匀的原材料。结果表明,将有利于提高淬透性的成分控制在中上限、加入细晶元素,及采取930 ℃高温正火+610 ℃高温回火+900 ℃高温淬火+200 ℃低温回火的热处理工艺,获得回火马氏体组织,降低材料脆性转变温度及缺口敏感性,满足石油吊环用钢的高强和抗低温冲击要求。     

提高Cr12MoV钢二次硬化温度的途径

Cr12MoV冷作模具钢,因其含碳量和含铬量高,具有良好的硬度、耐磨性、淬透性和回火稳定性,适应于制造要求耐磨性高,形状复杂的冷作模具.Cr12MoV钢采用1080～1120 ℃淬火加多次500～520 ℃的回火工艺处理后,易产生二次硬化现象,产品仅适用于在400～500 ℃条件下工作的耐磨模具.     

25Cr3M03NiNb二次硬化钢冲击性能的研究

研究了二次硬化钢25Cr3Mo3NiNb的冲击韧度随回火温度和试验温度的变化。结果发现，试验钢在200℃回火时冲击韧度较高，300—600℃回火时冲击韧度值较低，600℃以上回火时冲击韧度值迅速升高，640℃回火时冲击韧度达到最高值55J／cm^2，640℃以上回火时冲击韧度值有所降低。640℃回火后试验钢的冷脆转变温度为10℃，屈服强度为960MPa，可以满足兵器特种结构件高强度高韧性的要求。     

GDL-1型高强韧贝氏体钢的回火组织与性能

研究了GDL-1型钢加热空冷回火后的冲击和拉伸性能的变化及显微组织和断口形貌.结果表明,该钢经920 ℃加热空冷后获得条束状过渡形态的贝氏体加少量岛状贝氏体组织.在300～350 ℃回火强韧性达到峰值,σb=1249 MPa、σ0.2=929 MPa、AKV=130 J,400 ℃回火后的屈强比达到峰值0.83.400～600 ℃回火后,分布于贝氏体铁素体(BF)条束间的亚稳态残留奥氏体开始大量分解形成沿条束界连续分布的碳化物,在BF条内的高密度位错区也诱导析出细小碳化物钉扎位错产生二次硬化,出现不可逆回火脆性,冲击功和断面收缩率降低.由于稀土(RE)原子在原奥氏体晶界偏聚与Si原子产生交互作用抑制沿原奥氏体晶界沉淀出连续分布的碳化物,因此未见沿晶断裂特征.     

回火工艺对耐火钢力学性能的影响

对含微量钼/钒耐火钢进行了不同工艺的回火处理,并进行了拉伸和0℃冲击试验与分析。结果表明,适当的回火处理可以提高含微量钼/钒耐火钢的室温抗拉强度、高温抗拉强度、室温屈服强度、高温屈服强度和零度冲击韧度。回火时间对其室温/高温抗拉强度、室温/高温屈服强度无明显影响,对0℃冲击韧度有影响;室温/高温抗拉强度、室温/高温屈服强度和0℃冲击韧度都随回火温度的升高而呈现出先增加后减小的趋势。该耐火钢的回火工艺优选为(550±5)℃×60 min油冷。     

SKT4

正SKT4钢具有良好的韧性、强度和高耐磨性;在室温和500~600℃时力学性能几乎相同,加热到500℃时,仍能保持住300 HB左右的硬度;由于钢中含有钼,因而对回火脆性并不敏感;从600℃缓慢冷却下来后,冲击韧性仅稍有降低;具有良好的淬透性,300 mm×400 mm×300 mm的大块钢料,自820℃油淬和560℃回