煤矿主井地基静压注浆治理井架沉降偏移技术研究

针对花园煤矿主副井井架基础发生持续快速沉降和不均匀沉降引起井架偏斜的问题,基于主副井井架沉降偏移实测数据和矿井工程地质条件,分析认为地基土层承载力低和基础受力不均匀是井架基础持续沉降的主要原因,实测主副井井架最大下沉量分别为70 mm和257 mm。为解决主副井架持续性沉降和偏移问题,提出了地基静压注浆加固方法并设计了井架基础注浆加固工艺,确定了注浆加固时的钻孔深度、注浆压力、抬升量以及注浆量。实测结果表明:井架地基注浆加固和注浆抬升基础后,副井井架FES、FEN、FWN和FWS分别抬升100、130、103、90 mm,不均匀沉降量由59 mm减小至19 mm,主井井架ZE和ZW分别抬升、162 mm,不均匀沉降量由23 mm减小至16 mm。结果表明本文提出的地基静压注浆加固法可有效控制和降低矿井井架沉降速度,可为同类矿井井架基础加固施工提供借鉴。     

特大型立井凿井井架基础稳定性控制研究

对于特大型立井,防止井架基础不均匀沉降对施工安全至关重要。以典型工程实例为背景,对位于矸石回填土、注浆加固地基和整体联合加固3种方案下井架基础产生的不均匀沉降进行了模拟和分析。研究表明:井架直接位于回填土上时,产生的最大沉降量为4.5cm,不均匀沉降现象明显;对回填土进行注浆加固后,井架基础的最大沉降量为2.59cm,相比直接位于回填土上,最大沉降量减少了43%;采用整体联合加固后,井架基础的最大沉降量减小到1.8cm,减少了60%,可以有效的控制基础的不均匀沉降。整体联合加固方案在实际工程的应用效果良好。     

粉喷桩与土工格栅联合加固及其工程应用

桥坡段结构物处为防止结构物开裂、位移、基桩受剪破坏及控制工后沉降,采用粉喷桩与土工格栅联合加固软基。联合加固后,可约束地基侧向变形,减小路基挤出量及不均匀沉降,有效地减小了地表的总沉降量,对于预防桥头跳车有良好的效果。     

塑料排水板处理软土地基的影响因素分析

塑料排水板作为软土地基加固的一种经济有效的方法,在道路工程中被广泛使用。采用塑料排水板加固软土地基,其总沉降和工后沉降受到诸多因素影响。本文利用有限元软件建立某软土地基的二维数值模型,分析处理深度、打设间距、填土高度对其沉降量的影响。结果表明:塑料排水板的有效深度为12～13 m;打设间距的减小对控制工后沉降有一定的影响;填土高度对塑料排水板处理软土地基的总沉降量和工后沉降量影响较大。     

高压旋喷桩加固滨海地区软土地基沉降分析

为了分析高压旋喷桩加固后的软土地基沉降规律, 以天津滨海地区某软土地基加固工程为例, 基于两相多孔介质弹塑性本构模型对高压旋喷桩加固处理的软土地基沉降进行了数值分析。结果表明, 软基加固前地表沉降形式呈“锅底”型, 与实际观测情况相符, 沉降量随时间呈对数函数增长;高压旋喷桩加固软基效果明显, 可以有效减少软基地区的地表沉降;加固处理后的地面实际监测得到的沉降量小于数值模拟所得预测值, 加固效果良好, 高压旋喷桩可作为既有建筑物地基加固的首选方法。     

软土地区上部结构—基础—地基共同作用数值模拟

建立了软土地区框架核心筒—基础—地基共同作用有限元模型。通过对比考虑共同作用与不考虑共同作用的地基沉降和桩筏基础的内力,指出考虑三者共同作用地基沉降和沉降差异都有明显减小,基础内力增加且分布趋于均匀。同时分析了改变桩长和桩径对地基沉降和基础内力的影响,对减小软土地区地基沉降和基础内力优化提供了依据。     

深层水泥搅拌桩的设计

结合某花园小区工程的实际地质情况,介绍了深层水泥搅拌桩加固软土地基的具体设计方案,其内容包括布桩形式、单桩竖向承载力及复合地基承载力的确定以及下卧层与沉降变形的验算.指出水泥搅拌桩是对软土地基基础加固处理的一种实用方法,它不仅能很好地减小基础沉降,同时也能有效地提高软基基床的承载能力.     

广州市番禺区砺江河水系地基软土工程特性及工程地质问题

对广州市番禺区砺江河水系地基淤泥、淤泥质粘土等软土的分布特征、工程特性进行了阐述和分析,提出和论述了由软土引起的地基沉降变形、抗滑稳定等工程地质问题及其对水利工程建设的影响,在软土地基加固处理措施及基础选型设计方面亦提出了相应的地质建议,对类似工程勘察具有一定的借鉴和指导作用.     

复合地基在某住宅楼地基加固处理中的应用

在工程实例的基础上,探讨了在地基加固区分段加固处理方法:沉降量不大的部位只采用静压注浆加固,沉降明显的地段采用树根桩复合地基及静压注浆相结合进行加固;并重点介绍了树根桩复合地基的计算和设计方法。实践证明,适当运用复合地基进行地基处理能取得良好的加固效果,且经济合理。     

工作面过断层煤壁注浆加固实践与理论分析

通过对嘉乐泉矿2804工作面进行现场观测,得到断层下工作面顶板的破断规律及矿压分布特征,建立工作面直接顶模型,利用位移变分法推导出工作面顶板沉降量计算公式,定量分析工作面注浆加固后煤体弹性模量的提高对顶板沉降量的影响,结果表明:注浆加固后随着煤体弹性模量增大,顶板下沉量逐渐减小,当煤体弹性模量增加到3 500 MPa时,顶板下沉量随煤体弹性模量增大而减小的速度变缓,且煤体强度太高,不利于割煤。     

土钉加固基坑开挖性能的拉格朗日元分析

基于理想弹塑性本构模型的Mohr-Coulomb准则,运用岩土力学理论、快速拉格朗日元(FLAC3D)数值方法,考虑土钉的加固作用及土钉与土体的相互作用,模拟土钉支护施工过程。选择能够反映开挖特点的土体本构关系、开挖支护模拟过程和双弹簧土钉单元,建立数值分析方法。通过计算研究了土钉支护的工作机理、变形和受力性能,以及基坑的力学和变形响应。结果表明:(1)第4、5步开挖引起的土体扰动最大;(2)滑裂面附近剪应变增量梯度比较大,土钉长度范围内土体已经成为一个整体;(3)土钉轴力沿长度的分布是不均匀的,上部土钉轴力表现为中间大而两边小的规律;下部土钉呈现端头轴力最大,沿土钉方向逐渐减小。     

弹塑性有限元法确定土工格栅加筋路堤的沉降及承载力

地基土由于在其上部填筑路堤会发生沉降、变形 ,在路堤底部铺设土工格栅后 ,路堤及地基中的应力和变形均会发生变化。该文利用欧洲通用的岩土工程有限元软件PLAXIS分析比较了路堤在加筋和不加筋两种情况下的沉降大小、不均匀沉降的分布以及土体中的应力水平 ,指出了加筋能够减小路堤的沉降量和不均匀沉降 ,提高整体稳定性 ,减少路堤的变形发展。此外 ,该文还利用软件PLAXIS计算了地基土在表面加筋后的承载力大小 ,得出了加筋能够提高地基承载力的结论。     

碎石桩在住宅地基加固中的应用

该文介绍了碎石桩在加固人工填土、淤泥质粉质粘土等地基中的成功应用 ,并通过重型 (Ⅱ )动力触探试验和静载荷试验对桩身及桩间土的质量检测 ,确认达到了加固地基的预期效果 ,且工效高、投资少 ,为同类工程提供了一些有益经验 ,可供同行参考     

福建莆田某建筑开裂的基础补强

某建筑建成不久,底层填充墙及基础梁就产生了开裂,开裂原因为桩基承载力达不到设计要求、采取的基础梁加大补强方案因地基土固结而失效、淤泥固结产生的负摩阻力加剧了桩基下沉等,在原因分析后采用了加大基础梁截面尺寸、并在基础梁下增设锚杆式静压桩进行补强,有效地修复了裂缝,取得了预期效果.     

公路桥头地基处理及检验结果分析

通过对石黄高速小榆林支线上的路桥地基进行强夯法加固处理 ,提高了地基承载力 ,降低了地基沉降量 ,经过检验 ,达到了理想的效果 ,为同类型的工程提供参考。     

成达综合楼基坑开挖支护及地基加固工程施工实录

成达综合楼工程基坑开挖支护和地基加固处理,在成都地区对卵石土地基的加固处理具有一定的代表性,从场地实地岩土性状着手,查明软弱夹层分布范围,对工程设计方案通过一系列的定量分析,经过旋喷桩加固处理后,使软弱夹层达到稍密卵石层的强度,对类似工程的地基处理具有一定的参考价值。     

吹填土真空预压的室内模型试验研究

围海造陆形成的陆地是由含水量在80%以上的超软土形成。随着围海造陆的发展,吹填区底面标高越来越低,吹填土厚度由原来的2m达到现在的10m左右,使真空预压法进行地基加固时发生很大的压缩变形。在现场真空预压检测过程中发现土体加固后表面十字板强度可以达到40kPa左右,但地表3～4m以下土体十字板强度只有10kPa左右。通过超软土真空预压室内模型试验发现加固后由于超软土发生很大的压缩变形,使排水板发生了很大的扭曲变形,甚至发生局部折断现象,导致排水板失效或效率降低,从而使土体加固效果欠佳。在模型试验过程中对孔压、真空度和土体表层的沉降进行了观测,对加固后土体的含水量和十字板强度进行了测量。研究成果为探索更有效的加固深厚吹填土方法提供了依据。     

关于GFRP筋土钉支护体系失效的几点思考

GFRP筋是一种玻璃纤维增强复合材料,在一个基坑支护工程中应用GFRP筋土钉支护体系,最终因雨季来临而塌方,致使基坑支护失败。分析了失败的原因,对GFRP筋在土钉墙支护体系中的应用提出了几点有建设性的思考。     

廊坊市工程地质问题及防治措施

在工程地质、水文地质、构造地质条件评价的基础上,讨论了廊坊市工程软土、液化土层工程地质问题的分布特征,对地基持力层进行了初步选择。在此基础之上确定地基加固措施或桩基础方法处理工程地质问题。