稀土对40Cr钢固体渗硼过程的影响

采用一种廉价的新型固体渗硼剂对40Cr钢进行了渗硼工艺试验，研究了稀土对钢的渗硼过程、渗层组织和性能的影响，结果表明，采用该渗硼剂是可行的，稀土能提高渗硼速度和渗层的硬度，并能改善渗层的硬度分布。     

4Cr13不锈钢渗硼工艺及渗层组织和性能的研究

采用正交试验方法优化4Cr13钢渗硼的渗硼剂和工艺参数，获得了良好的效果。优化后渗硼层组织致密，表面稍有疏松，硼化物显微硬度压痕完整，降低了渗层脆性；硼化物层主要由FezB、(Fe，Cr)2B相和少量的FeB相组成，过渡区形成Fe3(C，B)、Fe4N相及Cr的碳化物，不存在软带现象，有效地强化了对硼化物层的支撑作用．有利于硼化物层与基体的结合；渗硼样的耐磨性明显高于直接淬火样。     

渗氮、渗硼对Cr12Mo1V钢耐磨性的影响

研究了渗硼、渗氮、硼氮共渗等表面处理对Cr12Mo1V模具钢耐磨性的影响。结果表明：渗硼、渗氮等化学热处理能大大提高工模具的硬度和耐磨性。     

硼铬共渗提高3Cr13钢抗高温磨蚀性能

本文研究了3Cr13钢硼铬共渗层的组织和性能共渗层是由含铅量较高的(Fe,Cr)2B相组成.硼铬共渗处理可大幅度地提高3Cr13钢的表面硬度和抗高温氧化性能,可应用于在高温磨蚀环境中使用的热电偶保护套管上.     

电脉冲渗硼工艺对Cr12MoV钢渗层组织与性能的影响

Cr12MoV钢采用电脉冲辅助渗硼,并对其渗硼层厚度及其性能进行了表征和分析。结果表明,电脉冲降低了渗硼温度且提高了渗硼层深度,脉冲电场的电致迁移阻碍了Fe2B向FeB的转变,渗硼区Fe2B/FeB相组成比例增大,耐磨性比传统渗硼提高5倍。     

Cr12MoV钢渗硼工艺及渗层的组织与性能

采用正交试验方法,优化出Cr12MoV钢最佳的渗硼工艺参数为950℃×5 h及最佳的稀土加入量为0.3wt%。与普通工艺的渗硼层相比,优化的渗硼层较厚且致密,疏松和空洞减少,硬度压痕完整,渗层脆性较低,渗层前沿较齐整。经X-ray衍射分析表明,渗硼层主要由FeB、Fe2B、(Fe、Cr)3C、(Cr、Fe)7C3组成。经优化渗硼后再经970℃淬火、200℃回火处理后,其渗层耐磨性比优化渗硼层提高15倍。     

1Cr13不锈钢硼-碳复合渗工艺及其性能

对1Cr13马氏体不锈钢进行950 ℃预渗碳6 h复合不同渗硼工艺处理,通过光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)及配套能谱分析仪(EDS)、显微维氏硬度计、XRD、电化学工作站等研究了复合渗工艺以及最终热处理对硼碳复合渗层组织和性能的影响。结果表明,1Cr13钢最佳硼碳复合渗工艺为950 ℃固体渗碳6 h复合950 ℃固体粉末渗硼6 h,在此工艺下,渗硼层硬度高达1436 HV0.1,交界层硬度为924 HV0.1,预渗碳层硬度为630~910 HV0.1,基体心部硬度为560～590.7 HV0.1,复合渗层硬度梯度整体较为平缓。EDS检测得出交界层Cr元素含量最高,其质量分数为13.49%。XRD物相检测得出渗硼层中主要是硬度高且脆性较小的Fe₂B相,存在少量FeB和CrB相。复合渗试样与原样的腐蚀电极电位相比提升了0.104 V,硼碳复合渗工艺提高了1Cr13不锈钢的耐腐蚀性能。     

低温稀土渗硼对淬火态Cr12MoV钢耐磨性的影响

采用自制稀土粉末渗硼剂在680℃下对淬火态Cr12MoV钢进行9 h稀土硼共渗,较为系统地研究了渗硼前后的微观形貌、显微硬度及其与Al2O3陶瓷球对磨的摩擦磨损行为。结果表明:经低温稀土渗硼后,淬火态Cr12MoV钢耐磨性得到大幅提高,磨损量仅为渗硼前的36.2%。     

激光淬火后Cr12MoV钢渗硼层界面形貌与能谱分析

利用热浸渗法对Cr12Mo V冷作模具钢进行渗硼处理,通过激光淬火对渗硼层进行了强化处理,用SEM、EDS、XRD对渗硼层表面-界面形貌、化学元素分布和物相进行表征,分析了激光淬火对渗硼层组织和性能的影响。结果表明,激光淬火后Cr12Mo V钢渗硼层表面孔洞减少,降低了剥落的可能性;激光淬火后渗硼层产生了Fe-Cr化合物和Fe2B新相,仍以Fe B相为主,有利于减少渗硼层脆性;元素未发生大量扩散,富碳层仍然存在,但组织得到细化,韧性和强度有所提高;激光淬火时孔洞中Si元素溶于奥氏体中,分布更均匀,Cr与Fe结合增强了渗硼层结合强度。     

W18Cr4V钢的低温盐浴渗铬研究

讨论W18Cr4V钢低温复合盐浴渗铬，分析复合渗铬层的成分、组织、结构和机械性能，并检验了复合渗铬层的耐磨性。结果表明，W18Cr4V钢经氮碳共渗加低温盐浴渗铬复合处理可获得良好的渗铬层及优异的耐磨性。     

工模具钢的低温电解渗硼及其性能

本文实验了580～620℃低温电解渗硼工艺,并对其渗硼层的显微组织及硬度进行了分析与测定。渗硼层由FeB和Fe_2B双相组成,HV_(0.01)160～1800。本文还对几种新型模具钢低温电解渗硼与常规热处理、碳氮氧共渗处理进行比较。结果表明,低温电解渗硼可以显著提高高合金模具钢的耐磨性和抗热疲劳性能。     

3Cr2W8V模具钢低温盐浴渗铬复合热处理

研究了3Cr2W8V钢的低温盐浴渗铬工艺，分析了渗铬层的金相组织、结构和力学性能，并进行渗铬层的耐磨实验。结果表明，3Cr2W8V钢在经过低温盐浴渗铬复合处理后可以获得良好的渗铬层及优异的耐磨性。     

固体透氧膜法与熔盐电解法制备金属铬的对比

利用固体透氧膜(SOM)法电解Cr2O3制取了金属铬并与熔盐电解(FFC)法进行了对比. SEM,EDX和XRD分析表明: SOM法电解2 h,Cr2O3阴极片完全被还原成金属Cr,电流效率为83%,电流密度为0.35 A/cm2;FFC法电解6 h,Cr2O3阴极片只有外层被还原成金属Cr,内层为未还原物相,其电流效率为22%;分析两种方法电流随时间变化的规律表明, SOM法电解速度快,电流效率高,电流密度大、无副反应发生.     

ZG1Cr18Ni9奥氏体不锈钢的渗硼

对ZG1Cr18Ni9奥氏体不锈钢进行了渗硼处理,渗硼剂采用含双活化剂(氟硼酸钾和氯化铵)的粉末渗硼剂:碳化硼+碳粉+碳化硅+氟硼酸钾+氯化铵,渗硼温度为950 ℃,渗硼时间为7 h.在金相显微镜下观察渗层组织致密,齿型平坦,并测得渗层的厚度为38～42 μm;经X射线衍射分析以及扫描电镜观察表明,渗层主要由FeB相组成,在过渡区有明显的增铬现象,说明硼化物层有一定的排铬作用.利用显微硬度计测得渗后形成的硼化物层的硬度可达2000 HV0.1.沿硼化物-过渡区-基体方向,硬度值呈逐渐下降趋势.渗层的脆性较小,脆性级别为2级.ZG1Cr18Ni9奥氏体不锈钢通过含双催渗剂的渗硼剂渗硼,组织均匀且与基体结合紧密,硬度明显提高.     

3Cr2W8V钢稀土硼铝共渗工艺和性能研究

研究了3Cr2w8V钢稀土硼铝共渗工艺，渗层组织和性能。结果表明，采用文中所述共渗工艺，可在模具的工作带上形成一层高性能的共渗层，渗层表面硬度可达1800—2000HV，取得良好效果。     

Cr12钢渗硼拉深凹模的应用

叙述了对Cr12钢渗硼拉深凹模的选材及热处理,模具的渗硼工艺是950℃保温5h,出炉空冷,200 ℃回火1.5 h.使用Cr12钢渗硼拉深凹模后在提高生产效率、节电和降低废品率方面都有较明显的效果.     

提高Cr12MoV钢拉深模寿命的工艺探讨

为了提高Cr12MoV钢拉深模的使用寿命，选用不同的热处理工艺方法进行了实验。结果表明，采用渗硼 (1020～1040)℃淬火，200～220℃回火复合工艺处理模具，其使用寿命可比常规热处理工艺提高200倍左右。     

电流密度对Na2B4O7-CaCl2熔盐电解法制备TiB2/TiB渗层的影响

采用熔盐电解法在纯钛表面渗硼,以硼砂作硼源、无水氯化钙为支持电解质,在电解温度920℃,电解时间1h的条件下,研究不同电流密度对渗层物相、微观结构及渗层厚度的影响,并用循环伏安法对阴极反应机理进行了研究。利用XRD对渗硼试样表面进行物相分析,利用扫描电镜(SEM)观察渗硼试样的断面形貌并采用能谱(EDS)进行元素分析。结果表明:在不同的电流密度下电解渗硼,得到的渗层均由TiB_2和TiB组成,且TiB_2渗层厚度可达到4.5μm,渗层厚度随电流密度非线性变化。循环伏安法结果显示阴极的反应主要是钠离子的还原,随后钠原子将硼砂生成的B_2O_3中的B置换出来,高温下B原子向钛基体扩散而形成硼化物渗层。     

铸态Cr12钢原始组织对渗硼的影响

一、问题的提出许昌轻工机械厂仿制英国MK8卷烟机,以取代国产旧烟机、但其中关键零件烟舌质量不过关,仍需进口。黄制烟舌表面喷涂WC以保证其耐磨性、我国现行喷涂技术尚达不到所要求的表面光洁度而未被采用、为此拟用Cr12钢渗硼来提高其耐磨性、烟舌毛坯可为锻件或铸件,铸件的成本较低、材料利用率较高。但Cr12钢铸件渗硼和锻件渗硼在组织与性能上的差异尚未见研究报导。二、试样及试验方法 1、试样试样所用原材料为热轧Crl2圆钢,     

3Cr2W8V钢制模具的热处理与强化方法及应用

综述了3Cr2W8V钢制模具的热处理研究方法及应用实例。3Cr2W8V钢可采用淬火、回火处理，渗碳、渗氮、渗硼及碳氮共渗、渗铝、渗铬及铬—铝—硅三元共渗等化学热处理，镀金属等表面强化处理来提高其高温强度、冷热疲劳抗力、耐磨性、抗腐蚀性及防粘模等性能，从而达到提高3Cr2W8V钢制模具的使用寿命的目的。