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故障现象一部装有6DE1发动机的汽车在大桥收费站处突然熄火,根本不能起动,把喷油泵拆到本维修服务站,经了解喷油泵在二十多公里处刚修过,原来断了弹簧,刚换过柱塞弹簧。此车配的是湖南产的6PN泵,PN泵的突出特点是能够不拆卸凸轮轴也能从泵的顶部拆卸和安装柱塞。经检查喷油泵的 相似文献
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一部庆铃车配的是4JB1的发动机，起动困难，车跑起来没力冒黑烟，修理工把喷油泵拆到本修理站，经检查泵头、凸轮盘、滚轮及滚轮座严重磨损。此泵是国产的VE喷油泵，因此决定把此喷油泵换掉。车主找了一个旧的进口杰克赛尔喷油泵，经检查除了泵头磨损外其它地方都正常。换了个无锡产的恒裕泵头和一个进口原装的喷油泵轴油封，按照数据调整．再把原来跟车的齿轮换好交给车主拿回去给修理工安装。喷油泵装上后，发现起动后没法熄火，而其它一切正常。 相似文献
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1 故障现象有一辆新型黄河大客车行驶约 5 0 0 0 0km左右 ,该车发动机出现怠速及加速工作不稳现象 ,并且此故障现象越来越严重 ,导致该黄河大客车无法正常行驶 ,到齐齐哈尔民航路浦田汽车保修厂进行维修。2 故障查找与分析针对该车故障 ,维修人员对该车发动机进行了外部检查。该车所装发动机为二汽产康明斯发动机 ,型号为 6BTAA ,额定功率 1 5 4kW ;喷油泵为衡阳产P型泵 ,型号为 6PN91 ,维修人员在用断缸法检查中发现喷油泵 2缸、3缸喷油量较少 ,并且喷油压力极低 ,初步断定该车故障是由喷油泵各缸供油不均匀所造成。针对发现的问题 ,… 相似文献
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<正> 1 喷油泵柱塞定位螺钉垫片脱落引起冒黑烟有一次在检修某台 S195柴油机的过程中,曾发现无论是空转还是负荷运转,都有冒大量黑烟的现象。尽管把引起冒黑烟的常见故障原因排除后(诸如检查气阀间隙、喷油器的喷油压力及雾化情况、供油时间与供油量是否过迟和过多、以及空气滤清器是否堵塞等),但冒黑烟现象仍不能消除。此后,再次认真仔细检查,发现故障发生在喷油泵上。即是在维修过程中因把喷油泵柱塞定位螺钉上的一只厚1mm 的垫圈脱落丢失,当将螺钉拧紧后就出现冒黑烟现象。若将该螺钉松几扣,黑烟就随即消失。 相似文献
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1974年,Bryce Berger公司开始设计和研制一种用于缸径为200～300毫米柴油机的高喷油率喷油泵,据称此泵于八十年代初可付之应用。然而关于喷油装置需要的市场调查报道说,到那个时候,发动机制造厂一般都不愿研制完全新型的发动机,而是从现有机型的稳步发展中取得更大的功率,预料在缸径为240～260毫米的机型的研制中,会出现一个功率大幅度提高的阶段。现有的某些发动机已从平均有效压力(P_e)为6巴时使用FCOAB喷油泵,发展到P_e为14巴或14巴以上时使用FCCAB喷油泵,它们正准备在将来把P_e提高到23巴。因此当发动机功率提高时,首先需要一种新型泵取代FCCAB泵。显然,这新型喷油泵也要考虑到其主要安装尺寸(例如泵的高度、法兰安装尺寸和控制杆位置)必须能与FCCAB泵互换,以避免发动机设计的修改。据估算,喷油泵的最大供油量约2,500毫米~3/每次喷射,足以使发动机功率提高到260～300千瓦/缸。而且,在使用粘度达雷氏1号1,500秒、预热到100℃的重油,并且最高供油压力为1,200巴的情况下,这种喷油泵必须能连续工作而不 相似文献
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例一:一起动就熄火 有一台锡柴6110/125ZW-02发动机,油泵型号为衡阳产6PN94E。油泵经维修一切正常后装车。一起动1～2秒后就熄火,再起动又是1～2秒后又熄火。先认为是喷油器油嘴发卡,把每个缸松开打马达,发现正常;又认为是喷油时间不 相似文献
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1 故障现象有一台大连油泵油嘴厂生产的A型喷油泵维修时,更换了柱塞副,齿条移动灵活。然而当将出油阀装入,并将其出油阀紧座按规定扭矩上紧后,齿条就出现不灵活现象。而后经过按序逐一拧松每个缸的出油阀紧座进行检查,结果发现当松开第2缸出油阀紧座后,齿条移动就灵活了,这说明问题在第2缸单元泵上。一般来说,齿条不灵活是由于柱塞副头配合不佳,二者配合滑动性太差;柱塞在其套筒内转动和移动不灵活、齿条和齿圈有缺陷、出油阀垫圈不规则等所致。于是就首先更换了第2缸的出油阀垫圈,经过几次更换均不奏效。而后又将第2缸柱塞副从泵中取出,… 相似文献
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1 故障现象一台解放 6110发动机大修时 ,对喷油泵、喷油嘴进行修校。据司机反映 :该喷油泵修校不到 3个月 ,要求只是调试。经检查 ,该泵的怠速停油点到怠速点停油行程远远大于标准停油行程 (标准为 2mm～ 3mm) ,由此可以肯定柱塞等偶件磨损严重 ,拆下观察 ,磨损相当严重。经车主同意 ,更换柱塞偶件和出油阀偶件 ,并修校调速器。当车辆交付使用后 ,车主反映 :发动机的动力性、油耗、烟度均可以 ,但当车辆爬坡快至坡顶时 ,司机松开油门 ,可发动机的转速不但不降低反而升高 ,当车辆在平坦的路面上行使时 ,却无上述现象出现。2 故障的分析与解… 相似文献
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有一台四川成都490Q涡流式发动机,由于烧机油严重,做了一次三级保养,换了气缸套、活塞、活塞环,磨了气门后,起动困难,向进气管点火强行起动,但没有怠速,加油不起。最后,把油泵、油嘴送我单位检查。 经检查,油泵、油嘴工作正常,我询问了一下情况后,断定是他们装错了活塞的原故。因为这种机型有二种,涡流式和直喷式,直喷 相似文献
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随着柴油机的发展,油泵修理业也发展很快,用户对油泵修理要求也越来越高。柴油机要达到起动快、功率大、油耗低,不是很容易的事。根据本人多年来的实践,原南昌油泵厂两位师傅教给我一套估算喷油泵标定转速单缸供油量的计算公式,很有参考价值,我三十多年来一直是按此公式油量校正各种油泵,用户基本都满意,现将该公式介绍如下: 柴油机喷油泵标定工况循环油量计算公式: 相似文献
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各种柴油机都会出现断高压油管现象,这个问题我也遇到过几次,每次遇到这个问题都把它排除了。排除的方法基本上相同,但也有些不一样,下面把排除的方法介绍如下: 一、柴油机断高压油管,首先检查喷油嘴是否卡死在关闭位置,发动机在运转中如喷油嘴卡死,柱塞还在继续往上喷油,高压油管承受的压力是有限的,长时间承受不了这个压力,高压油管就会破裂。这种现象大家都能 相似文献
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工业锅炉上的风机、泵等转动设备巳成为城市噪声污染的问题之一。按照环保方面的有关要求,对城市中新装锅炉必须配装合格的消声设备,但在目前的锅炉制造厂中,并没有把消声设备作为锅炉的必备设备进行设计、制造和选用。这给用户带来了许多困难,尤其是用户对噪声治理行业不熟悉的单位,容易产生工作失误,影响锅炉按装工程的顺利进行,使工期延长,投资增加,一旦双方在设计按装中产生了矛盾,就会造成双方争执不休,最后必然要有一方修改原没计,造成额外投资。例如:我市某棉麻厂的2吨锅炉在按装中,须加消声设 相似文献
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《工业加热》2001,(3)
本刊记者：近年来我国人民对电能的利用愈来愈感兴趣,这是为什么？ 褚治德(天津大学红外热学科负责人,国家级有突出贡献的专家,博士生导师)：这是世界发展的趋势,莫斯科市民不用煤、不用石油、不用天然气而只用电。美国目前电站容量约为20亿kW,我国约为2.99亿kW,居世界第2位。美国C*B*史密斯著书《电的有效使用》（Efficient Electricity Use）深受读者欢迎,在第一章中就提出了“向电转移问题”,这是因为： （1）用电环境最清洁、污染最小。 （2）煤、石油、天然气均可发电。 （3）水电一本万利,既防洪又治涝,我国水力蕴藏量为6.76亿kW,可装容量3.8亿kW,居世界首位,我国大力兴建水电站,为我国人民造福。 （4）核电有发展前途,据全球统计每百万kW电力造成人员死亡数,核电为1人,天然气电为2人,油电为3人,煤电为37人。煤电释放出的放射性物质为核电的100倍。核电造价成本比煤电高20%,但不排放CO2、SO2等各种污染物。 （5）控制方便、精确。 本刊记者：联合国秘书长安南最近在美国大学生毕业典礼讲话中指出：“美国作为温室气体排放大国,应当像其它国家一样,在降低温室气体排放和节约能源方面作出努力”。这是为什么？ 褚教授：当前美国电站容量相当100万kW的电站约有2 000个以上,每年排放的CO2量高达100亿t,美国耗能与总排放量占世界总量的1/3,但仅供全世界人口6%的美国人享用,排放这些气体会使南北极冰盖融化,海平面升高,全球无数岛屿将被淹没,因而失去生存权,同时带来的水土流失与海啸也还是全球的灾难,尤其是太平洋地区岛国甚多,仅巴布亚新几内亚就有80多个岛。因此,2000年各国首脑订下“京都协议”,减少CO2排放,其中美国减少7%,欧盟减少8%,日本6%,加拿大6%。 本刊记者：怎样才能减少CO2气体的排放和节约能源？ 褚教授：对这一问题首先要对全球矿物资源有个了解,要认识到全球可燃资源的危机,按当前能耗规模石油资源可用41年,天然气资源可用64年,煤资源可用219年,铀资源可用60年,可见全球可燃而不可再生的能源资源是有限的。挥霍和浪费都是对人类的犯罪。但如何减少CO2气体排放和节约能源？ （1）提高电站的发电效率：在燃烧、余热回收、发电机组整个系统下功夫提高效率10%。 这时美国每年可少排放CO2为10亿t,少建100万KW电站200多个,节省投资1 300多亿美元,同时节省同一数量级的燃料费。 这时中国少排放CO2为1.4亿t,可节电0.21亿kW,是现在三峡水电站装机容量的1.13（0.21/0.186）倍。 （2）提高电与燃气的能源利用率 美国和日本家庭能源利用率为80%,而我国只有20%。工业能源利用率美、日两国为78%,而我国只有39%。而高效的燃气红外与电辐射红外均有节电潜力。对电热红外辐射器的设计与使用有两点应予注意： (1)尽量在额定电压下工作：如一个石英板辐射加热器,供电电压为75V、190V与220V,则电能—辐射能的转换效率分别为21.4%、64.1%与72.6%。 (2)尽量提高电阻丝（带）的表面负荷,如上述的石英板红外辐射加热器,该表面负荷为1.7W/cm2与3.8W/cm2时均为220 V电压,其电能—辐射能的转换效率分别为54.5%与72.6%,相差1.33（72.6/54.5）倍。 (3)要提高辐射器与被加热工件（物料）的发射率与吸收率。 (4)余热回收。无论是发电厂、窑炉、烘道均要余热回收,既提高了效率又降低了排气温度,减少温室效应。如美国芝加哥电厂仍在研究锅炉的余热回收。汽车车轮毂烤漆其轮毂本身吸热占96%,而油漆只占4%,一个大型轮毂烤漆烘道均是几百个kW的功率,余热回收有潜力。另外是烤漆溶剂的燃烧与余热回收,可减少溶剂污染。 (5)研究高效发电技术：当前火力发电效率为30%左右,而磁流体发电可达50%～60%,燃料电池发电可达80%,新型电池贮电可平息用电高峰。 (6)依靠标准化推进节能,日本已这样提出。 (7)改进窑炉或烘道的隔热材料,如纳米材料等。 本刊记者：国内外的红外辐射加热情况如何？ 褚教授：（1）EI（美国工程索引）（1993～2001）共检索53篇,其中电热红外37篇,燃气红外16篇。在电热红外中,纸、纸板、纸盒干燥共9篇;汽车、自行车、金属体烤漆共4篇;纺织与印染共5篇;食品干燥5篇;中草药干燥2篇。在燃气红外加热干燥中,纸、纸板、纸盒干燥共6篇,有两个明显的特点： ①纸、纸板、纸盒的红外辐射加热干燥比中国普遍。 ②文中指出“辐射器表面温度高”单个辐射加热器功率大时（High-powered Infraved）,加热干燥效果更佳、更节能。 （2）SCI（科学引文索引）（1980～2001年）共检索红外辐射加热干燥86篇,其中电热红外65篇,燃气红外11篇,综合10篇。其中汽车与金属体烤漆13篇;纸、纸板、纸盒干燥13篇;婴儿与成人医疗10篇;中药干燥10篇;食品干燥7篇;粮食干燥4篇;其余为种子、胶卷、陶瓷纤维等。从文中可见： ①中红外与远红外（λ<2μm为短波红外,λ=2～4μm为中波红外,λ＞4μm为远红外）辐射加热干燥砂层表明,中红外更有效。 ②高强度红外辐射加热干燥（High-intensity Infrared Drying Study）当辐射强度为5～18 kW/m2时,漆膜干燥非常强烈快速。③高温燃气红外（900～1 000 ℃燃气温度）以碳纤维陶瓷母体制成的辐射管代替镍-铬合金管。④人参与中草药的干燥注重干燥质量与生物活性,温度不超过45 ℃,对有效成分用高压液相（HPLC）法等检查,我国的研究不低于这个水平。 本刊记者：红外辐射加热干燥的特点是什么？要注意什么？ 褚教授：红外辐射加热干燥的特点有4： ①热辐射的红外光谱特性：既要弄清楚辐射器的发射光谱,又要弄清被加热物料（工件）的吸收光谱,根据物料的吸收光谱选择短波、中波还是长波红外辐射器,以达到被加热工件的分子共振或化学键断裂的高效加热。 ②辐射加热器的温度特性：包括表面温度分布,电能—辐射能的转换效率等。 ③辐射器与被加热工件的距离,方向及相关特性。 ④能量特性：工程上真实物体既不是黑体也不是灰体,其吸收率均不是常值,根据辐射-吸收特性进行两者间的辐射换热计算,要注意：红外辐射加热与干燥不是万金油,不是怎么用都可节能或把质量搞好,因它很容易比对流干燥提供高出几十倍的能量,对工件加热或烤漆很有利（对不耐高温的漆件等除外）,但对厚而难干的毛细管多孔物料的加热与干燥是属内部扩散控制过程,加热过急,表面硬化或碳化,使毛细管封闭,热量传不进,水分排不出,传热传质受阻反而坏事,这时远红外低温辐射加热则更节能,但对已烤熟的鸡、鸭与乳猪等,希外焦里嫩这就要后期加大辐射能量,因而要认真研究被加热干燥物料的特性,它是“上帝”,因此红外辐射加热与干燥用得好则节能,用得不好不但不节能还会出质量事故。切记！ 相似文献
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WZ 002736 电塑性轧制中料坯加热过程的研究——《Сталь》,1999,No.11,69～71(俄) 用电流加热且在一个轧机机架中实现塑性变形的称电塑性轧制。此时,采用电接触(直接)加热,加热的数学模型在大多数情况下可以忽略料坯的导热性。然而在料坯运动速度较小的电塑性轧制中,料坯的导热性会对电加热有显著的影响。因此,该轧制过程中加热数学模型应该估计到料坯的导热性。文中构造了该过程的数学模型。利用本文所提出的数学模型可以计算沿料坯长度方向上的温度分布。文中举例进行了计算。计算结果表明,提高轧制速度会降低料坯进入变形区之前的温度,并且会提高变形区中通过料坯的电流密度。此外,提高轧制速度将明显增加电流密度分布的不均匀性。在较高速度轧制下,电流密度的最大值位于变形区的初始段。图3参3 ［郭伯伟摘］ WZ 002737 煤气和重油燃烧过程质量控制参数的选择——《Энергетика,Известия ВУЗ》,1999,No.5,64～70(俄) 为了以最小的空气过剩系数组织燃烧过程,在工业中可用烟气中O2、CO2和CO的浓度作为燃烧过程质量控制参数。CO2的浓度是一个不很敏感的参数,且当存在不完全燃烧情况下,CO2的浓度值与空气过剩系数的关系不具有单一性。烟气中自由氧的浓度与燃烧室吸风量有关,从而可造成燃烧控制参数的错觉。CO的浓度值与空气过剩系数的关系很敏感,但须注意,当CO=0时,烟气中仍可能存在H2,因此控制时应以CO+H2的浓度为准。此外,还应估计到周围介质的温度、压力等条件的影响。图3表4参6 ［郭伯伟摘］ WZ 002738 使电弧炉运行最佳的计算机软件——《Steel Times》,1998,V226,No.3,96～98(英) 介绍了一组使电弧炉各期均运行在最佳状态的计算机软件程序。它在不同的冶炼期,能自动地改变弧流和弧压的工作点,以及串联电抗器的抽头。在电极穿井期,电弧被炉料包围、热能辐射炉料,此时程序给出长弧作业。在主熔化期,运行电抗减小,多种能源利用,程序自动降低电炉变压器电压等级。在钢液升温期,电弧被泡沫渣包围,渣量决定能源利用率,选择更低电压抽头。程序确定了最佳弧长。采用此组软件后,吨钢电耗由423.4 kW*h/t降至364.7 kW*h/t ［花 皑摘］WZ 002739高温炉中碳化硅陶瓷制品的应用——《Сталь》,2000,No.2,58～59(俄) 高温炉气中许多部件是在高温条件下工作,如多段式燃烧的燃烧室、脉冲燃烧器、辐射管等。在这些条件下,最合理的方案是将这些部件改为陶瓷制品。燃烧位置的陶瓷部件,其性能在很多方面应接近于金属部件,例如,导热系数要小,线膨胀系数应尽可能小,在经济上要合算等。碳化硅适合做这种部件,而且已广泛应用于燃烧装置上,可用于2 200 ℃高温,在氧化性气氛、还原性气氛和中性气氛中均可采用。制造厂可以制造出任何形状的制品,直径最大可达2 000 mm,高度达4 000 mm,重量达2 500～3 000 kg。文中举出的一种材料性能为：密度3.08～2.95 g/cm3;气孔率＜1.5%;硬度(HRC)＞90;比热容(20 ℃)800 J/(kg*℃);导热系数,30 ℃时为82～180,1 400 ℃时为34 W/(m*℃);热膨胀系数(4.1～4.3)×10-6 1/℃;最高工作温度,在空气中1 350 ℃,在惰性气氛中2 200 ℃。 ［郭伯伟摘］ WZ 002740 热处理炉保护气氛碳势的计算——《Известия ВУЗ Черная Металлургия》,1999,No.6,53～57(俄) 在炉内工件热处理的工艺过程中常采用保护气体,对其成分的控制取决于炉子的温度制度和金属成分。当金属表面存在脱碳问题时,则要求保护气氛具有一定的碳势值。本文提出了热处理炉可控气氛的碳势值计算方法,以选定碳势值,保证在给定的热处理工艺条件下碳能均匀地到达金属表面。观察表明,钢料退火炉中采用的气氛一般含有水蒸汽和二氧化碳气体。减少脱碳和提高碳势的最常用的措施是加入天然气(甲烷)。文中根据化学平衡原理推导出碳势的计算公式为 ［C］=(3)/(αKpX+0.59) 式中：Kp为反应式CO2+H2CO+H2O的平衡常数;α为估计碳的饱和溶解度的系数,其值为 α=(3-0.59［C］n)/(［C］n) 其中,［C］n为碳在奥氏体中的溶解度;X为估计到气氛的成分和天然气加入量｛CH4｝g的综合值,即 X=((H2+2CO2+3H2O)2)/(［100+｛CH4｝g+2CO2+H2O］［｛CH4｝g-CO2-H2O］) 文中按上述公式在计算机上进行计算,并将计算结果绘出计算曲线,表明不同的CH4加入量情况下,碳势与气氛成分及温度的关系。图2参3。 ［郭伯伟摘］ WZ 002741 火力热工装置外表面绝热保温效果的分析——《Промышленная Энергетика》,1999,No.11,35～38(俄) 研究了降低热工装置向周围散热损失的途径。通过对各种评价热损失方法的分析,认为对评价方法进一步完善的可能性是引入一个有效利用系数η的概念,它表示未绝热时最大可能的热损失量与有绝热时的热损失之间的相对差值,即 η=(q0-q)/q0=1-(q)/(q0) 式中：q0和q分别表示未绝热和有绝热时的热损失量,W/m2。文中展开推导了计算公式,包括炉气对热工设备内表面的对流和辐射传热系数,以及外表面对大气的对流给热系数,并最终可计算出η。在计算中可以忽略炉气对内表面的对流给热,文中对此项忽略进行了分析评估。计算结果表明,如果只估计对内表面的辐射传热而忽略对流传热,外表面保温的技术经济效果的计算值将偏小。图3参7 ［郭伯伟摘］ WZ 002742 可同时加热几种介质的热交换器——《Газовая Промышленность》,1999,No.12,50～52(俄) 通常利用高温烟气加热几种介质时多采用单独的热交换装置分别进行加热,这将增加用地面积,且有时会使加热系统复杂化。本文设计的组装式多级热交换器,可以克服上述缺点。该种余热利用热交换器可用来同时加热水(可几种水温)、空气和压缩空气,等。第1级用来加热水,水温可达90～95 ℃。第2级和第3级为空气预热器,用来加热燃烧用的空气,空气温度可达300～350 ℃,第4级用来预热压缩空气,可由20 ℃预热至150 ℃,从而可使压缩空气消耗量降低30%。第5级也是加热水,可用于采暖和其他热水需求。在某锻造车间安装的多级热交换器性能为：燃烧产物流量4 000 m3/h;燃烧产物温度,入口1 100～1 200 ℃,出口70 ℃;热量利用系数96%～98%;热交换器尺寸为1.5 m×1.5 m×6.4 m。图3参3 ［郭伯伟摘］WZ 002743 在富氧空气煤气燃烧过程中氧化氮的排放——《Сталь》,2000,No.3,82～84(俄) 当煤气在富氧空气中燃烧时,一方面由于炉内加热时间的缩短可减少向大气中的氧化氮排放量,而另一方面由于氧浓度的增加会导致氧化氮生成量的增加。因此,需要对富氧的效果进行综合评价,根据化学平衡计算,在1 600～2 000 K的范围内,当空气富氧浓度由21%增加到40%时。燃烧产物中NO的浓度增加不超过10%。但在炉子中的实测结果表明,NOX的排放总量明显增加。对于具体的炉子,NOX的排放量不仅与温度和炉内气氛有关,而且与许多结构方面和热工制度方面的因素有关。图3表1参3 ［郭伯伟摘］ WZ 002744 加热炉热工参数之间的关系——《Кузнечно-штамповочное Производство》,1999,No.10,38～40(俄) 加热炉工作最重要的无因次特性参数为炉温系数ηиир、燃料利用系数ηит、炉了总有效利用系数η和炉子热量有效利用系数ηт。文中根据文献写出了各系数之间的关系为 η=(1+Kф)ηт=(1+Kф)/(1+Kпот)ηи.т=(1+Kф)/(1+Kпот)(1-ηиир) 式中：Kф=Qф/Qт,Qф为空气和燃料预热带入的物理热;Qт为燃料发热量。文中根据计算做出了图表,并分析了各因素的地位及相互作用。可以看出,基本的热工参数η和ηт与ηи,т成正比,而与ηпир成线性关系,ηпир越小,ηт和η越大。因此,炉子设计应力求减小炉温系数,以提高有效利用系数和节约燃料。图2表1参6 ［郭伯伟摘］ WZ 002745 轧钢生产用加热炉不稳定工作条件下提高燃料利用效率的途径——《Металлургическая и Горнорудная Промышленность》,2000,No.1,93～97(俄) 对各种形式加热炉的分析表明,它们的工作制度是不稳定的。引起工作不稳定的原因有客观上的,也有生产组织主观上的因素。这种不稳定性的工作制度对能源利用水平有显著的影响,因此在炉子设计与操作上均应予以估计。现有炉子设计,包括余热利用系统,均是按炉子最大生产率设计的。分析了当炉子生产率变化时对各种余热利用方法的效率。现代炉子烟气余热的利用方法主要有3种,即：预热料坯、预热燃烧用的空气和采用余热锅炉。计算分析表明,当炉子工作不稳定时(如间断工作待轧),采用预热料坯的方法,其余热利用效率将大为降低。而当预热空气时,不论是炉子正常工作,或是炉子空烧,燃料消耗量均将降低,余热利用效果比预热料坯好得多。余热锅炉的废热利用率是比较高的,但当炉子有停炉时,蒸汽生产不稳定,从而使蒸汽的利用效率大为降低。因此,当存在炉子不稳定工作条件时,烟气余热利用方法的唯一正确选择是预热空气。但是,空气预热装置的热量回收率必须提高。目前,余热锅炉的热回收率是0.7,而换热器仅为0.3～0.5,为了提高预热空气的余热回收率,可以采用蓄热式热交换器,其烟气热量的回收率可达0.95。前苏联科学院高温研究所曾研制了高温空气蓄热式预热器,可将空气加热至1 500～2 000 ℃。各国的蓄热式预热器的热量回收率大多在0.8～0.9。但若估计到蓄热室中有15%的漏气率,故实际的热量回收率约为0.7,接近于余热锅炉的热量利用率。由乌克兰科学院煤气研究所和民族冶金大学研制的蓄热式烧嘴已在一些冶金厂应用。图2表1参8 ［郭伯伟摘］WZ 002746 新一代热处理用真空炉——《Металловедение и Термическая Обработка Металлов》,2000,No.1,22～27(俄) 研究了利用真空热处理工艺提高机械零部件工作性能和可靠性的可能性,重点介绍了波兰一家工厂推出的最新一代的真空炉。在该炉中工件加热后可以用高压0.6 MPa的惰性气体气流进行淬火。气体的循环是靠一台涡轮式空气压缩机,将气体由上向下通过一个气流分布装置喷向工件;工件被冷却,而受热的气体将经过冷却器得到降温,然后循环使用。研究结果表明,应用该新一代的真空炉,可以缩短热处理工艺周期的时间,提高断面加热的均匀性,且可减小工件的热应力。在工件冷却阶段,采用高压气体通过多缝隙冷却装置进行冷却,可以扩大处理钢件的品种范围,并可实现等温淬火。在该真空炉中进行处理,实际上避免了淬火裂纹的出现,淬火时变形最小,且可实现等温淬火时各种复杂工件的冷却自动控制。图4表4参12 ［郭伯伟摘］ WZ 002747 德国EWK公司在130 t电弧炉上安装智能式电极控制系统——《MPT International》,1999,V23,No.6,19(英) 德国EWK公司最近在其Witten钢厂的130 t电弧炉上安装了一套由法国SPIE公司制造的神经网络支持的智能式电极控制系统。该系统能够始终保持输入炉中的有功功率为最佳值。该套系统特别适宜用来冶炼不锈钢。该设备特性是可靠性高、节省运行成本：熔炼每吨钢节电20 kW*h,节省电极0.1 kg。其特殊功能是能够分析、判断和跟踪校正进入炉子控制环的各项机械参数。例如,由立柱导轨轴承磨损引起的零点特性的任何变化都能被检测出并被补偿。 ［花 皑摘］WZ 002748 应用触媒催化法使烃(碳氢化合物)煤气氧化而获取热量——《Теплоэнерrетика》,2000,No.1,18～22(俄) 现有获取热能的主要方法是在燃烧室中将有机燃料燃烧,燃烧时的温度高达1 700 ℃。为了实现燃料在环保方面清洁燃烧,必须把温度降到850～900 ℃,这对于应用通常方法完成气体燃料的均相燃烧过程来说,是无法实现的。提出的催化法与传统的燃烧方法相比有以下优越性：燃烧效率高;不产生对人体健康有害的CO和NOX气体;煤气与空气可以组成任何比例成分的混合物。介绍了一些非传统性的应用触媒使烃煤气氧化的方法,包括三种形式的加热元件、应用系统和热交换计算方法。图4表1参10 ［郭伯伟摘］WZ 002749 给定加热温度条件下物料的加热计算——《Известия ВУЗ Черная Металлургия》,2000,No.2,37～42(俄) 文中研究了厚材加热时在一定的加热时间中,为达到给定的物料平均温度和断面温差所需要的热气体温度的优化计算方法。文中给出了完整的数学模型和算法,并举例给出了计算结果。该方法简单而有效,可以用于优化设计和加热制度的控制。图5表1参2 ［郭伯伟摘］WZ 002750 采用蓄热式燃烧器的室式炉内燃料燃烧条件对物料加热均匀性的影响——《Металлургическая и Горнорудная Промышленность》,2000,No.2,97～99俄) 高温预热空气后,带来的问题是可能造成局部料坯过热。对于室式炉,在均热期不允许以最大热负荷过热,形成炉内温度的不均匀分布;而为了使料坯达到温度均匀,便需延长均热时间,这又会使金属氧化量增加。本文研究了采用蓄热式燃烧器时保证产品质量和提高加热速度的燃烧条件。研究采用数学模型的方法。室式炉为长方形,炉内两侧各装5个钢锭,每个钢锭重11.9 t,断面直径0.9 m,炉子两端各装一个蓄热式燃烧器,蓄热室系统换向时间150 s。文中共研究了3个因素的影响：(1)火焰出口之后,在火焰中继续燃烧的燃料份额。结果表明,尽管炉子两端的烧嘴进行换向操作可使两端温度均匀,但炉子中部的温度仍偏低,只有当全部燃料都在出口后燃烧,整个炉膛长度方向上的温度才趋于均匀。(2)火焰覆盖的料坯表面积与料坯总表面积之比。火焰越长,该面积比越大。结果表明,当火焰长度与炉膛长度相等时,炉膛内温度趋于均匀。(3)炉气换向时间。计算中换向时间由60 s变化到300 s,结果,炉膛长度上的温度分布基本上没有变化,可见换向时间对温度分布无明显影响。图3表1参4 ［郭伯伟摘］ WZ 002751 控制化学不完全燃烧的煤气及重油燃料的燃烧制度原理——《Энергетика,Известия ВУЗ》,2000,No.1,55～57(俄) 控制不完全燃烧的煤气及重油燃料的燃烧制度必须综合经济和环保两方面的因素加以确定。写出了综合因素的函数形式,重点分析了烟气中排入大气的有害物质一氧化碳和氧化氮的综合控制问题。研究表明,烟气中NOX和CO的含量是相互影响的。实验证明,组织不完全燃烧的燃烧过程,可以降低NOX的含量。当烟气中CO含量为(100～400)×10-6时,氧化氮浓度可降低20%～50%。指出这一结果的原因并非是温度因素的影响,因为当烟气成分中CO+H2＜0.1%时,火焰温度实际上并无明显变化。此外,烟气的毒性主要取决于NOX的含量。文中给出了NOX与CO之间的关系和烟气毒性区域。结论为,从环境角度看,最佳的燃烧制度应是在CO＞100×10-6的范围内。图1参8 ［郭伯伟摘］ WZ 002752 世界上最大的中频无心感应熔炼炉——《Foundryman》,No,12,1999,《Casting Plant and Technology International》,No.4,2000(英) GIFA99期间,德国Mecklenburger金属铸造公司向Inductotherm欧洲公司订购了1台80 t中频无心感应熔炼炉。该公司已有7台由Inductotherm公司生产的中频炉在运行。首套设备由3,5,25 t、1 250 kW、200 Hz VIP Power-Trak○ R型中频炉组成。后来又增添了由3,10,25 t、1 250 kW VIP Power-Trak○ R型中频炉组成的第2套设备。1999年1台25 t中频炉又扩充到第2套设备中,使熔炼设备能提供100 t金属液,可铸造直径超过10 m,重量高达80 t的船用螺旋浆。增添了这台80 t、3 000 kW VIP Power-Trak○ R型中频炉后已能生产世界上最大的铸造重量约180 t的船用螺旋浆。 ［荣念孙摘］ 相似文献