海洋环境下不锈钢材料耐腐蚀性能的试验研究

选取碳钢结合耐高温涂层、06Cr18Ni11Ti、14Cr17Ni2、00Cr22Ni5Mo3N共四种材料,制成试样,通过金相试验、自然腐蚀电位试验、应力腐蚀试验、盐雾加速腐蚀试验等,分析材料在海洋环境下的耐腐蚀性能。结果表明:三种不锈钢试样的腐蚀失重量比较接近,都不到碳钢结合耐高温涂层试样的腐蚀失重量的10%;00Cr22Ni5Mo3N的耐腐蚀性最好,06Cr18Ni11Ti略逊于00Cr22Ni5Mo3N,14Cr17Ni2更逊于06Cr18Ni11Ti。     

提高不锈钢容器焊接接头抗蚀性能的工艺试验及措施

1 分析奥氏体不锈钢腐蚀机理 奥氏体不锈钢的焊接接头在腐蚀介质下长期工作时,会产生两种腐蚀现象,即整体腐蚀和晶间腐蚀。 1.1 产生晶间腐蚀的原因 不锈钢具有抗腐蚀性能的必要条件是含铬量大于12％,当其含量小于12％时,就会失去抗腐蚀能力。例如:1Cr18Ni9Ti不锈钢平均含铬量为18％,所以具有良好的抗腐蚀性能。但在某些条件作用下,其晶界会形成含铬量小于12％的“贫铬区”,在腐蚀性介质的作用下,“贫铬区”的金属就失去抗腐蚀能力而形成品间腐蚀。     

00Cr18Ni12Mo2Ti不锈钢的埋弧自动焊

在化工,炼油等机械制造厂中常常会遇到一些耐酸不锈钢的焊接。常用的不锈钢板是0 Cr 18 Ni 9 Ti型,但根据工作介质的不同,在某些容器及管子的材质选择上要求比0 Cr 18 Ni 9 Ti不锈钢具有更高的抗晶间腐蚀性能。众所周知,00 Cr 18Ni 12 Mo 2Ti不锈钢的抗晶间腐蚀能力相当优越,它是在0 Cr 18 Ni 9 Ti基础上适当提高铬、镍含量,并加入2～3％的钼,藉     

不锈钢焊接接头疲劳强度试验研究

通过焊接接头疲劳试验对SAF2 2 0 5双相不锈钢和 1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢焊接接头S—N曲线进行详细分析 ,并与 16Mn钢焊接接头的试验结果进行比较 ,讨论不同材料焊接接头及试样接头型式对S—N曲线的影响。试验结果表明 ,SAF2 2 0 5钢和 1Cr18Ni9Ti钢焊接试样的常数m和N =2× 10 6疲劳强度与国际焊接学会 (IIW )推荐的数值有较大差异 ,采用IIW的S—N曲线对本文不锈钢焊接试样疲劳评定时 ,将给出偏于安全的结果 ;接头型式不同导致焊接接头局部应力集中有较大差异 ,因而对采用名义应力表示的S—N曲线有明显影响 ;在同类接头形式下 ,SAF2 2 0 5钢和1Cr18Ni9Ti钢焊接接头的焊态疲劳强度高于 16Mn钢焊接接头 ,而双相不锈钢接头具有更高的疲劳强度     

00Cr18Ni12Mo2Ti不銹鋼的埋弧自动焊

在化工,炼油等机械制造厂中常常会遇到一些耐酸不锈钢的焊接。常用的不锈綱板是0Cr18Ni9Ti型,但根据工作介质的不同,在某些容器及管子的材质选择上要求比0Cr18Ni9Ti不锈钢具有更高的抗晶间腐蚀性能。众所周知,00Cr18Ni12Mo2Ti不锈钢的抗日间腐蚀能力相当优越,它是在0Crl8Ni9Ti基础上适当提高铬、镍含量,并加入2～3％的钼,藉此提高了该种钢材在无机酸、有机酸、碱、盐中的抗蚀性和耐热性。钢中还     

控制不锈钢铸件中铁素体含量的方法

耐蚀不锈钢机械配件类、泵阀类、管道连接类、支承类铸件,主要材质为铬镍不锈钢。根据化学成分的不同,大致分为Cr-Ni系,Cr-Ni—Mo、Cr—Ni—Cu、Cr—Ni—Mo—Cu系,Cr—Mn—N系,Cr—Ni—Mn—N系四个组别,其金相组织视其Cr、Ni含量而定,可以是奥氏体一铁素体复相钢、双相钢或是单相奥氏体钢。     

00Cr21Ni14Mo2Mn5N不锈钢仰焊焊接接头组织与性能研究

通过金相观察、力学性能和耐蚀性能试验,研究了00Cr21Ni14Mo2Mn5N不锈钢焊条电弧焊仰焊焊接接头的组织与性能,并对其焊接工艺进行了适当的实践与探讨。结果表明,接头的抗拉强度不低于母材,而且塑性良好。     

不锈钢阳极氧化

一、工艺参数: 介质:20～30%硫酸 0.1%钼酸钠;电流密度:10～20毫安/厘米~2;处理时间:10～20分钟;处理温度:室温;阳极:不锈钢;阴极:铅板。二、处理效果: 1.阳极氧化处理后的不锈钢,其显著的特点是大大地提高了它的耐蚀性。例如1Cr18Ni9Ti钢在沸腾的5%硫酸中是不耐蚀的,腐蚀速率大于10毫米/年。我们将该钢种试样进行阳极氧化处理后,在同样的条件下经过805小时试验后仍未发生腐蚀,试样表面仍光亮如新。图1表示阳极氧化处理后的1Cr18Ni9Ti钢和未经阳极氧化处理的1Cr18Ni12Mo2钢在各种浓度的硫酸中的耐蚀性。图2表示阳极氧化和未经阳极氧化的1Cr18Ni9Ti钢在硫酸中的腐蚀速率。     

冷加工变形对1Cr18Ni9Ti不锈钢在含溴醋酸溶液中耐腐蚀性能的影响

在室温条件下,通过单轴拉伸试验对1Cr18Ni9Ti不锈钢产生不同程度的塑性变形,利用铁磁法测量得到了塑性变形量与α＇-马氏体相含量的关系.在此基础上,采用化学浸泡法和电化学测量技术对产生塑性变形的1Cr18Ni9Ti试样在含溴醋酸环境下的腐蚀行为进行了研究.结果表明：冷加工变形诱发马氏体相变,1Cr18Ni9Ti不锈钢的年腐蚀速率增加,点蚀电位下降,点蚀敏感性增强;但在18%～27%塑性变形量下,1Cr18Ni9Ti不锈钢耐腐蚀性能增强.     

316L不锈钢扩散连接结构晶间腐蚀的研究

采用双环电化学动电位再活化法(EPR法)研究316L奥氏体不锈钢扩散连接试样与母材的晶间腐蚀行为。实验结果表明,相同条件下扩散连接试样的再活化率小于母材的再活化率,即扩散连接试样的耐晶间腐蚀性能更好。在影响316L不锈钢晶间腐蚀敏感性的参数如回归电位、溶液温度、溶液浓度、敏化时间和扫描速度中,回归电位对再活化率值的影响最大。随着回归电位的降低,再活化率值增大,316L不锈钢耐晶间腐蚀性能降低。     

微型真空传感器制作工艺的研究

介绍微型真空传感器制作工艺的流程,阐述了清洗、氧化、光刻、腐蚀、扩散、键合等工艺的方法和特点,分析了制作工艺过程中出现的问题并提出解决的方法,最后对制作工艺进行总结。     

耐候钢表面保护性锈层与基体结合强度的研究

耐候钢曝晒4a后，表面生成了致密锈层，降低了基体的大气腐蚀速率。基于锈层／基体界面结合强度对基体的保护作用有直接影响，通过界面在承受压载时的受力分析，建立数学模型，计算出界面结合强度。结果表明：曝晒3a后锈层与基体的结合强度最好。     

AZ91D镁合金直接化学镀镍性能研究

研究了以硫酸镍作为镍源在AZ91D镁合金表面直接化学镀镍工艺,并用SEM观察镀层的表面形貌,用Leica显微硬度计测试了镀层的显微硬度,用Chi660电化学测量系统和盐雾箱研究了镀层的耐蚀性能,Table检测其磨损性能,结果表明,所得镀层致密,光亮,结合力好,可有效地保护镁合金.     

煤气储柜修补方法介绍

归纳总结了几种安全有效的煤气储柜的修补方法，介绍了具体的施修方案。     

压力容器用爆炸焊接复合板界面缺陷测试分析

通过SA2 6 6 - 30 4压力容器用爆炸焊接复合板界面测试分析 ,发现符合国家标准的复合板由于界面仍存在“缝隙”、“空洞物”、“过渡区域”等几种微观缺陷 ,使得复合板在后续热处理、轧、校、卷以及使用过程中易出现开裂失效。为了消除这种失效 ,可采用一种特殊的爆炸焊接工艺获得的微小波状界面复合板 ,大大减少了这些微观缺陷 ,提高了界面结合强度。     

多功能真空键合设备的研制

基于圆片键合技术，设计了一种在真空条件下进行圆片键合的工艺设备。在该设备的基础上，进行了阳极键合与金硅键合2种典型的键合试验，键合出来的样品结合强度高而且没有缺陷，验证了该设备的实用性。     

LY12CZ铝合金型材构件腐蚀失效动力学规律研究

用飞机大修时结构件在不同使用日历年限下的腐蚀损伤数据,建立了机场实际环境中腐蚀深度D、腐蚀损伤面积S与飞机使用日历年限Y的函数关系。进一步确定了铝合金结构件发生剥蚀时D与S的关系。用得到的腐蚀动力学规律,可确定铝合金构件的腐蚀扩展速率。     

PTA装置溶剂脱水塔再沸器换热管腐蚀穿孔失效分析

介绍了PTA装置溶剂脱水塔再沸器E1-602换热管腐蚀情况,通过宏观和低倍分析、材质成分分析、金相分析与硬度测试和扫描电镜分析等方法,分析换热管腐蚀失效的原因、腐蚀发生形态,并从中得到经验教训,为今后如何进行选材以减缓腐蚀提供参考。     

金属与陶瓷阳极连接高压脉冲电源的设计

设计了用于金属与陶瓷阳极连接的高压脉冲电源,并在该电源的基础上进行了K4玻璃/Si的阳极连接试验,该电源系统由高压直流工作电路、脉冲控制电路、数据采集及显示电路三部分单元线路组成,工作稳定,连接件界面连接良好,达到了设计目的,连接过程中平均电流和连接速率提高.     

某石化电厂脱硫装置导流罩失效分析

分析了某石化电厂高效脱硫装置导流罩破坏的原因。结果表明：由于混用了不合适的材料，该材料在硫酸环境中的交变应力下发生了开裂，其主要失效表现为点蚀、晶间腐蚀、应力腐蚀和腐蚀疲劳，失效的主要原因是腐蚀疲劳断裂和延迟断裂；晶间腐蚀和点蚀及其在应力作用下的发展是产生裂纹的重要原因。