循环氢加热炉炉管结焦原因分析及对策

对循环氢加热炉炉管结焦的原因进行了详细分析:由于循环氢脱硫塔冲塔,装置紧急停工过程中加热炉出口等处的5只单向阀失效,导致蜡油倒窜至炉管,最终导致炉管高温、蜡油结焦。进一步分析了循环氢脱硫塔冲塔的原因:循环氢脱烃设施不完善,胺液大量带烃;胺液集中再生流程设置不合理,导致胺液固体颗粒含量高;循环氢脱硫塔塔板结构不合理,造成塔板受液槽严重堵塞,胺液带烃发泡,最终导致循环氢脱硫塔冲塔。制定并采取了相应措施,取得了良好的效果。     

柴油加氢精制装置胺液脱硫系统问题分析及对策

某石化公司260×10⁴t/a柴油加氢精制装置胺液脱硫系统包括循环氢脱硫和干气脱硫2部分,脱硫工艺使用N-甲基二乙醇胺(MDEA)作为脱硫剂,循环氢和干气分别在浮阀塔和填料塔中与脱硫剂逆流接触,发生化学反应以脱除H2S。但是,由于胺液发泡导致循环氢脱硫塔冲塔,循环氢带液使循环机跳停,造成装置非计划停工,严重影响装置安全生产和长周期稳定运行。针对胺液发泡问题,研究发现贫胺液夹带机械杂质多,循环氢/干气带液和脱硫塔T103/T104运行负荷过大是该装置胺液发泡的主要原因,并提出了原料气及胺液净化处理、优化工艺操作参数、加注合适的消泡剂和使用性能更优的塔盘的措施,以供同类装置借鉴。     

催化蒸馏技术在催化裂化重汽油加氢脱硫装置中的应用

中化泉州石化有限公司将催化蒸馏技术应用于催化裂化重汽油加氢脱硫装置,标定及应用结果表明：高硫工况下,催化裂化重汽油的硫质量分数可由599.0～981.0 μg/g降至3.8～7.0 μg/g,研究法辛烷值损失2.1～2.9个单位;低硫工况下,催化裂化重汽油的硫质量分数可由176.0 μg/g降至1.3 μg/g,研究法辛烷值损失约0.5个单位,取得了较好的效果。针对装置开工初期催化蒸馏加氢脱硫塔液位波动大、循环氢压缩机级间分液罐带液严重的问题,通过采取改进催化蒸馏加氢脱硫塔液位控制方案、提高循环氢压缩机入口压力及在循环氢压缩机级间分液罐底增设流量调节阀的措施,改善了装置性能。     

催化原料加氢处理装置循环氢硫含量超标原因及对策

对武汉石化催化原料加氢处理装置脱硫部分在运行中出现富胺液外送不畅、脱后循环氢硫化氢含量超标等问题进行探讨,分析贫液温度、脱硫塔撇油、外送管线距离等因素所产生的影响。采取快速提高闪蒸罐压力、增大胺液循环量等措施来解决富胺液外送不畅等问题。进一步提出了增设富液泵、新增闪蒸气线等改进方案,方案效果还有待验证。     

循环氢脱硫塔脱后带液原因模拟分析及技术改造

利用HYSIS软件对中国石化镇海炼化分公司循环氢脱硫塔进行发泡和不发泡工况的塔盘水力学模拟计算对比,分析了该塔发生脱后气体带液的原因。运用复合微型孔倾斜降液管固定阀塔盘进行技术改造,成功消除了脱后气体严重带液现象。     

循环氢脱硫系统在催化汽油加氢脱硫装置的应用

为了生产硫含量满足国V/国Ⅵ标准的车用汽油,中国石油兰州石化公司180万t/a催化汽油加氢脱硫装置增加了二段加氢脱硫单元以及相应的循环氢脱硫系统,然后针对运行中出现的富胺液外送不畅、富胺液携带油和烃、脱硫塔液位假指示的问题,实施了相应对策。运行结果表明:循环氢脱硫系统不仅能有效脱除加氢脱硫反应生成的H2S,降低循环氢中H2S含量,抑制了硫醇的生成,而且对提高该装置的循环氢纯度和脱硫率,降低装置氢耗和汽油研究法辛烷值（RON）损失具有重要作用;通过调控循环氢中的H2S含量从100 μg/g降低到50 μg/g,在一段、二段加氢脱硫单元反应温度为248 ℃时,一段、二段加氢脱硫单元脱硫率分别提高了6,4个百分点;在一段、二段加氢脱硫单元重汽油产品中含硫量分别为40,9 μg/g条件下,一段、二段加氢脱硫单元的反应温度、重汽油硫醇含量、RON损失相应分别降低了4,4 ℃;3,2 μg/g;0.3,0.4个单位;在一段、二段加氢脱硫单元处理量为175 t/h条件下,一段、二段加氢脱硫单元的循环氢纯度均提高了2个百分点以上,氢耗降低了300 m3/h以上,如此便有效保证二段加氢脱硫单元重汽油产品中硫含量不大于10 μg/g的指标要求。     

渣油加氢装置循环氢中硫化氢含量超高的原因分析

渣油加氢装置循环氢中硫化氢是由加氢脱硫产生的,其含量主要是通过循环氢脱硫塔中贫胺液来吸收控制。以双系列渣油加氢中的第二系列循环氢中硫化氢含量超高为例,分析超高原因是开工前反应系统里残留的硫化亚铁生热、自燃而影响脱硫塔内构件及其副线阀所致。提出了在开停工期间预防此种事故的几点措施:反应系统必须做好严格的隔离,氮气吹扫应一次通过,且氮气充至微正压保护;停工期间应对硫化氢所途经的设备和管线进行严格的吹扫和清洗,并用弱碱液进行30~50℃条件下24 h循环碱洗;塔、容器检修时,应做好必要的事故预案和预防措施;检修期间各塔器温度应控制在45℃以下;装置运行周期中做好高压缓蚀剂的加注工作。     

一种胺液脱硫塔

正本发明公开了一种胺液脱硫塔。该胺液脱硫塔通过内封头将设备分成两个部分:脱硫部分和分液部分,脱硫部分设置在胺液脱硫塔的上部,分液部分设置在胺液脱硫塔的下部,分液部分通过升气管连通脱硫部分,升气管设置在内封头上,为避免杂物沉积、确保胺液由内封头最底部流出,升气管采用偏心设置;气体入口和气体出口分别设置在分液部分下     

循环氢脱硫系统胺液发泡原因分析及措施

中国石油大庆石化公司炼油厂汽油加氢脱硫装置循环氢脱硫系统胺液中的机械杂质、有机物、无机物多是造成胺液发泡的主要原因,加强胺液系统净化是避免胺液发泡的有效措施。     

含硫气田天然气净化厂腐蚀控制与监/检测

川渝气田某天然气净化厂脱硫装置具有酸气负荷高、处理量大、胺液循环量大等特点,从检修结果看,再生塔底部、重沸器、半贫液返回线等位置腐蚀减薄严重。利用宏观观察、腐蚀挂片、氢探针等方法分析和评价了现场条件下的腐蚀状况,并制定了相应的腐蚀控制措施和监/检测方案。结果表明,循环量和酸气负荷较高是导致再生塔底部腐蚀严重的主要因素,碳钢内衬316L不锈钢可以较好地抑制再生塔底部环境下的腐蚀。     

H_2S对天然气处理设备的腐蚀及相应对策

天然气处理设备,如矿场集输中的过滤分离器、气液分离器、脱水吸收塔、固体脱硫塔,天然气净化厂中的原料气过滤器、原料气分离器、脱硫吸收塔、再生塔、酸气分离器、活性炭过滤器等,所接触的介质基本上都含有水和硫化氢,这种介质环境对设备会产生电化学腐蚀、硫化物应力开裂(SSC)和氢诱发裂纹(HIC)。针对硫化氢对设备的不同腐蚀情况,在设备设计时应采取相应的对策和措施来防止腐蚀,以确保设备的安全运行和使用寿命。     

常压炉出口温度平稳率对轻质油收率的影响探讨

胜利油田分公司石油化工总厂常减压蒸馏装置常压炉出口温度频繁大幅度波动,平均平稳率仅为59.34％,造成常压塔温度和压力波动,给平稳操作带来困难,影响装置轻质油收率.通过分析影响常压炉出口温度的因素（包括工艺过程、仪表控制、燃料系统及原油性质等）,采取修改初馏塔塔底液位控制方案、调整炉出口温度及初馏塔塔底液位的PID控制参数,补充燃料油以稳定燃料气压力等措施,使炉出口温度的平稳率提高到90％以上,从而稳定了换热网络的温度,提高了轻质油收率,降低了减压塔的负荷,取得了较好的经济效益及社会效益.     

低返混喷射态塔盘在伴生气脱硫工艺中的应用

西北油田高含硫伴生气在采用甲基二乙醇胺（MDEA）溶液脱硫净化过程中存在频繁的拦液冲塔及净化气中H_2S浓度超标等问题。分析结果表明,其主要原因是伴生气体系中重烃含量高导致胺液易发泡及塔板效率低。提出并设计了一种基于喷射态原理的新型逆流低返混喷射态塔盘结构（SDST）。水力学试验结果表明,相比F1浮阀塔盘,SDST压降可降低10%,通量可提高30%,操作弹性基本不变。SDST塔盘在伴生气脱硫过程的工业应用结果表明,SDST塔盘具有良好的抑制发泡性能,可有效解决伴生气脱硫过程的拦液冲塔问题,同时,塔板效率提高10%以上,有效解决了伴生气脱硫过程中因塔板效率低导致的净化气中H_2S浓度超标问题。     

加工海洋高酸原油常压蒸馏塔顶系统的腐蚀防护

通过对中海惠州炼油分公司常减压蒸馏装置常压蒸馏塔顶低温部位腐蚀产物和腐蚀介质进行研究,结合日常腐蚀监测和设备检修腐蚀调查结果,对海洋高酸原油加工过程中发生的常压蒸馏塔顶循换热器腐蚀泄漏,常压蒸馏塔顶管线及常顶油汽换热器的腐蚀进行研究.结果表明,腐蚀介质HCl和H2S主要来源于原油中的氯化物和硫化物在高温环境分解,提出了乙酸等小分子酸对金属设备具有较强的腐蚀破坏性,建议使用三条防护措施来控制海洋高酸原油对常减压装置低温部位的腐蚀.     

酮回收塔腐蚀原因分析

在腐蚀检查中发现,酮回收塔除塔盘外溢流堰、降液板以及人孔塔内短节部位腐蚀较为严重以外,塔内壁也存在一定的局部腐蚀。分析腐蚀原因发现,糠酸腐蚀、溶剂氧化后形成的有机酸腐蚀以及锈垢下腐蚀是酮回收塔腐蚀的主要原因。由风险评估计算结果得知酮回收塔的局部腐蚀速率约为0.1 mm/a,与现场检查的情况基本一致。为了减轻腐蚀采取了以下措施:(1)降低原料中的糠醛含量;(2)控制塔顶温度在97℃以下;(3)采用化学清洗方法除去塔内部的锈垢;(4)选用合适的耐蚀材料等。     

蜡油加氢装置硫化氢汽提塔的腐蚀与防护

介绍了中国石油化工股份有限公司天津分公司炼油部蜡油加氢装置中硫化氢汽提塔的工艺流程及腐蚀概况,在2012年大修过程中发现该塔存在较为严重的腐蚀问题,第2和第3人孔附近筒体内衬及短接内衬出现腐蚀麻坑;由上而下第7—9层塔盘腐蚀严重,局部腐蚀穿透、浮阀脱落;第2人孔段低分油进料分配管表面有大量腐蚀麻坑与沟槽。针对相关腐蚀情况分析了腐蚀原因,主要由于硫化氢汽提塔的塔顶存在比S—HCl-H2O的腐蚀体系,并且存在点蚀和冲刷腐蚀。从工艺、改善腐蚀环境、选材及使用方面提出了相应的防护措施。     

表面蒸发板式空冷器失效分析与防护

某公司气分装置丙烯塔顶表面蒸发板式空冷器泄漏失效,分析结果表明:板式空冷器失效部位主要位于316L不锈钢压泡部位,失效原因为表面蒸发湿式空冷喷淋水在板片压泡部位结垢,且喷淋水中氯离子含量超标,在结垢部位形成垢下氯离子浓缩,造成氯离子腐蚀,最终导致设备泄漏。提出对喷淋水系统改进、控制316L板片表面氯离子的浓度等防腐蚀措施,保证设备长周期运行。     

遂宁10×10~4m~3/d轻烃回收装置脱乙烷塔体系存在的问题与讨论

针对遂宁轻烃回收装置脱乙烷塔体系目前存在塔底温度控制不稳定,塔底液化气易汽化,回流泵操作困难等问题进行分析与讨论,寻找优化操作方案,从而提高回收率。